Kao osnovna oprema kondenzatorskog vakuumskog sistema elektrane, dvostepeni vodeni prsten 2S-185Avakuumska pumpaIma izravan utjecaj na učinkovitost jedinice i potrošnje energije zbog svoje operativne stabilnosti. Međutim, habanje osovine pumpe jedan je od najčešćih propusta ove vrste opreme, često što dovodi do neplaniranog prekida rada, nalet u troškovima održavanja i skraćenom životu opreme. Ovaj članak analizira strukturne karakteristike, mehanizam za habanje i strategiju upravljanja za pružanje sistematskog rješenja za inženjere elektrana.

I. Strukturne karakteristike osovine pumpe 2S-185A i izazovi radnog okruženja

1.1 Jedinstvena struktura dvostepene pumpe za vodu

2s-185A vakuumska pumpa prihvaća dvostepenu seriju Irimesorni dizajn za postizanje većeg vakuumske stupnjeva kroz dvostepenu kompresiju (vrhunski vakuum može doći do 2,7kPA). Njegova osovina pumpe mora istovremeno voziti dvostepene rotove i medvjediti kompozitne opterećenja:

• Radijalno naizmjenično opterećenje: ekscentrična instalacija rotora (ekscentričnost je oko 4-6 mm) uzrokuje da vodeni prsten ima periodičnu otpornost na lopatice, a izmjerena jednostepena radijalna sila može dostići 200-300N;
• Aksijalni potisak: gradijent gasa koji proizlazi na dvostepenu kompresiju oblika aksijalnog potiska, a jednostepeni aksijalni raspon sila je oko 500-800N;
• Vibracijsko opterećenje: Kada se rotor skalira ili dinamička ravnoteža ne uspije, neravnoteža prelazi ISO1940 G2.5 standard (≤0,5g · mm / kg), a brzina vibracije može prelaziti 4,5 mm / s prag od 4,5 mm / s.

1.2 Ključna područja stresa pumpe osovine 2S-185A

Podaci o mjernom postrojenju za demontažnu službu za demontažu elektroenergetskog materijala (Slika 1) da je trošenje osovine pumpe koncentrirano u sljedećim područjima: površina ležaja, rotora za prelasku prelasku osovine.

II. Analiza dubokog mehanizma habanja osovine pumpe

2.1 Spojni učinak metalnog umora i mikro-kretanja habanja

Nošenje umora: Pod djelovanjem naizmjeničnog stresa, maksimalni stres smicanja na površini osovine 2S-185a može doći do čvrstoće prinosa materijala; Ciklus pukotine: Kada amplituda stresa Δσ> 200MPA, život inicijacije pukotina je manji od 10 ° CICCLE (što odgovara radnom vremenu od oko 3 mjeseca).

HED MICRO-RITION: Lagano klizanje unutrašnjeg prstena ležaja i osovine uzrokuje oksidativno trošenje. Analiza kompozicije za trošenje trošenja pokazuje da Fe₃o₄ račune za više od 60%; U jednom slučaju, kada se kontaktni pritisak površine parenja opao iz dizajnerskih vrijednosti od 80MPA do 45MPA, stopa nošenja porasla je za 3 puta.

2.2 Lančana reakcija kvara podmazivanja

Statistika višestrukih neispravnih pumpi pokazuju da je 60% habanja izravno povezano sa nepravilnostima podmazivanja:

a) Ruptura za mast: kada temperatura ležaja je> 90 ℃, konzistentnost litijumske masnoće pali sa NLGI nivoa 2 do nivoa 1, a debljina masti u 10 μm;

b) prodor zagađivača: prodiranje vodene pare uzrokuje povećanje vrijednosti masnoće kiseline (> 1,5mgkoh / g), ubrzavanje oksidacije i gelacije;

c) Nepravilan interval ponovnog ublažavanja: Nakon prekoračenja preporučenog ciklusa proizvođača (obično 2000-3000h), jačina habanja eksponencijalno se povećava.

III. Ključni utjecajni faktori i kvantitativna evaluacija

3.1 pojačavanje materijalnih i procesa oštećenja

a) Upoređivanje slučaja:

Postrojenje za biljnu pumpu (40CR prekrivanje i obrada temperamenta, hrapavost površine RA0.4μm): prosječni život 48000h;

B Osovina pumpe za biljnu pumpu (45 čelika normalizacija tretmana, RA1.6μm): Život samo 22000h, stopa nošenja porasla je za 1,8 puta.

b) Metallografska analiza:

Za osovine koje ne ispunjavaju zahtjeve tvrdoće HRC28, površinski mačensitni sadržaj je <70%, a otpornost na habanje smanjuje se za 40%; Kad je debljina nitridnog sloja nedovoljna (<0,2 mm), život zamotavanje kontakta skraćen je na 1/3 standardne vrijednosti.

3.2 Skrivene opasnosti u instalacijskim greškama

a) Uticaj odstupanja centriranja: Kada je pomak povezivanja> 0,05 mm, dodatni trenutak savijanja povećava otklonjenje osovine za 15%; Aksijalna sila koja se stvara odstupanjem kuta od 1 ° može dostići 20% dizajnerskog opterećenja.

b) Kontrola odobrenja ležaja: Aksijalni klirens dvostruki redni valjkasti ležajevi trebaju se kontrolirati na 0,08-0,15 mm. Previše usko (<0,05 mm) uzrokovat će prekomjerno porast temperature i previše labavo (> 0,2 mm) uzrokovat će učinak.

Nošenje 2S-185A osovine pumpe u osnovi je rezultat kombiniranih učinaka mehaničkog okruženja, svojstva materijala i upravljanja radom i održavanjem. Kvantitativno analizom mehanizma za habanje i uspostavljanje sustava preventivnog održavanja, život osovine pumpe može se značajno proširiti. Preporučuje se da elektrane uspostavljaju proces upravljanja zatvorenim petljom koji uključuje dizajn, nadgledanje uvjeta i standardizirane operacije za smanjenje neplaniranog brzine prekida na ispod 0,5% i postizanje skoka u pouzdanosti opreme.

Kada tražite visokokvalitetne, pouzdane vakuumske pumpe, Yoyik je nesumnjivo izbor koji vrijedi razmatrati. Kompanija se specijalizirala za pružanje raznih električne opreme, uključujući pribor za parnu turbinu i osvojila je široko priznanje za svoje visokokvalitetne proizvode i usluge. Za više informacija ili upita obratite se korisničkoj službi u nastavku:

E-mail: sales@yoyik.com
Tel: + 86-838-2226655
WhatsApp: + 86-13618105229

Yoyik nudi razne vrste rezervnih dijelova za parne turbine, generatore, kotlove u elektranama:
HP ručni ventil WJ65F-1.6P-II
Električni zaustavljanje ventila J961Y-320C
Električni zaustavljanje ventila J961Y-P55160V
Bellows zapečaćeni globus ventil WJ40F1.6p.03
Električni zaustavljanje ventila J961Y-P55.5140V ZG15CR1MO1V
Steam Stop ventil 100fwj1.6p
Vakuumski ventil DKZ40H-100
Pumpa za ulje F3-SV10-1P3P-1
Provjerite ventil H44H-10C
Brtveno ulje vakuum pumpe za brtvljenje ACG060N7NVBP
Automatski ventil za oslobađanje zraka ARI DG-10
Provjerite ventil H64Y-2500SPL
Proizvođači globusa KHWJ25F-3.2P
STOP ventil J65Y-P6160V
VENTILANJE PRITISA VALVE YSF16-70 * 130KKJ
Akumulator NXQA-A 10/20-L-EH
SS Solenoidni ventil 3D01A012
Električni vakuumski ventil DKZ941Y-16C
Dome-ventil DN80 za Clyde Bergermann Rukovanje materijalima P18639C-00
Test solenoidni ventil 0508.919T0101.aw002
Pakovanje klipnog štapa 441-153622-7-A36
Profesionalni pregledi Globe Check - 40p
Električni stanični ventil J961Y-P5550V
Motor YZPE-160m2-4
STOP ventil PJ65Y-320
Provjerite ventil H41H-10p
Unutarnji poppet ventil soot Blower O0000373
Leptir ventil D41H-16C