Com a equip bàsic del sistema de buit de condensador de la central elèctrica, l’anell d’aigua de dues etapes 2S-185Abomba de buitTé un impacte directe en l’eficiència d’unitat i el rendiment del consum d’energia a causa de la seva estabilitat operativa. Tot i això, el desgast de l’eix de la bomba és un dels fracassos més habituals d’aquest tipus d’equips, sovint conduint a temps d’inactivitat no previstos, un augment dels costos de manteniment i una vida d’equipament reduït. Aquest article analitza les característiques estructurals, el mecanisme de desgast i l'estratègia de gestió per proporcionar una solució sistemàtica als enginyers de centrals elèctriques.

I. Característiques estructurals de l’eix de la bomba 2S-185A i els reptes de l’entorn de treball

1.1 Estructura única de la bomba d’aigua en dues etapes

La bomba de buit 2S-185A adopta un disseny d’impulsors en dues etapes per obtenir un grau de buit més elevat mitjançant compressió de dues etapes (el buit final pot arribar a 2,7kpa). El seu eix de la bomba necessita conduir els impulsors de dues etapes alhora i portar càrregues compostes:

• Càrrega alternativa radial: la instal·lació excèntrica de l’impulsor (l’excentricitat és d’uns 4-6mm) fa que l’anell d’aigua tingui resistència periòdica a les fulles i la força radial d’una sola etapa mesurada pot arribar a 200-300n;
• Impulsió axial: el gradient de pressió de gas generat per la compressió de dues etapes forma una empenta axial i el rang de força axial d’una sola etapa és d’uns 500-800N;
• Càrrega de vibracions: quan el rotor s’escala o el saldo dinàmic falla, el desequilibri supera l’estàndard ISO1940 G2.5 (≤0,5g · mm/kg) i la velocitat de vibració pot superar el llindar de 4,5 mm/s.

1.2 Àrees d’estrès clau de l’eix de la bomba 2S-185A

Les dades de mesurament d’un estoig de desmantellament de la central mostren (Figura 1) que el desgast de l’eix de la bomba es concentra a les zones següents: Superfície d’aparellament del coixinet, el portell de l’impulsor, la secció de transició de l’espatlla de l’eix.

II. Anàlisi del mecanisme profund del desgast de l'eix de la bomba

2.1 Efecte d’acoblament de la fatiga metàl·lica i el desgast de micro-moto

Desgast de fatiga: Sota l’acció d’estrès altern, la tensió màxima de cisalla a la superfície de l’eix 2S-185A pot arribar a la resistència del rendiment del material; Cicle d’iniciació a la fissura: quan l’amplitud de l’estrès Δσ> 200MPa, la vida d’iniciació a la fissura és inferior a 10 cicles (corresponent a un temps de funcionament d’uns 3 mesos).

Desgast de micro-moviment: el lleuger lliscament de l’anell interior del rodament i l’eix provoca un desgast oxidatiu. L’anàlisi de la composició de les deixalles de desgast demostra que Fe₃o₄ representa més del 60%; En un cas, quan la pressió de contacte de la superfície d’aparellament va caure del valor de disseny de 80MPa a 45MPa, la velocitat de desgast va augmentar 3 vegades.

2.2 Reacció en cadena de fallada de lubricació

Les estadístiques de múltiples bombes defectuoses mostren que el 60% del desgast està directament relacionat amb les anomalies de la lubricació:

a) Ruptura de la pel·lícula de greix: quan la temperatura del coixinet és> 90 ℃, la consistència del greix basat en liti baixa del nivell 2 de NLGI al nivell 1, i el gruix de la pel·lícula de greix disminueix de 25 μm a 10 μm;

b) Intrusió contaminant: la penetració del vapor d’aigua fa que augmenti el valor de l’àcid de greix (> 1,5 mgkoh/g), accelerant l’oxidació i la gelació;

c) Interval de relubricació inadequada: després de superar el cicle recomanat del fabricant (normalment 2000-3000h), el volum de desgast augmenta exponencialment.

Iii. Factors clau d’influència i avaluació quantitativa

3.1 Amplificació de defectes de material i procés

a) Comparació de casos:

Un eix de la bomba vegetal (tractament de 40Cr i tractament de temperament, rugositat superficial RA0,4 μm): vida mitjana 48000H;

B Eix de la bomba vegetal (45 tractament normalitzador d’acer, RA1,6 μm): només la vida 22000H, la velocitat de desgast va augmentar 1,8 vegades.

b) Anàlisi metalogràfica:

Per als eixos que no compleixen els requisits de duresa HRC28-32, el contingut de martensita superficial és <70%i la resistència al desgast disminueix un 40%; Quan el gruix de la capa de nitrur és insuficient (<0,2mm), la vida de fatiga de contacte s’escurça a 1/3 del valor estàndard.

3.2 Perills ocults d’errors d’instal·lació

a) Impacte de la desviació del centre: quan la compensació de l'acoblament és> 0,05 mm, el moment de flexió addicional augmenta la desviació de l'eix un 15%; La força axial generada per la desviació d’angle d’1 ° pot arribar al 20% de la càrrega de disseny.

B) Control de depuració del rodament: la depuració axial dels coixinets de corró cònic de doble fila s’ha de controlar a 0,08-0,15 mm. Massa ajustat (<0,05 mm) provocarà un augment excessiu de la temperatura i massa solt (> 0,2 mm) provocarà una càrrega d’impacte.

El desgast de l’eix de la bomba 2S-185A és essencialment el resultat dels efectes combinats de l’entorn mecànic, les propietats del material i la gestió del funcionament i el manteniment. Analitzant quantitativament el mecanisme de desgast i establint un sistema de manteniment preventiu, la vida de l’eix de la bomba es pot ampliar significativament. Es recomana que les centrals elèctriques estableixin un procés de gestió de bucle tancat que inclou la revisió del disseny, el control de les condicions i les operacions normalitzades per reduir la taxa d’aturada no prevista fins a menys del 0,5% i aconseguir un salt en la fiabilitat dels equips.

Quan busqueu bombes de buit de gran qualitat i fiables, Yoyak és, sens dubte, una opció que val la pena tenir en compte. La companyia està especialitzada en proporcionar una varietat d’equips elèctrics, inclosos els accessoris de turbines de vapor i ha obtingut una gran aclamació pels seus productes i serveis d’alta qualitat. Per obtenir més informació o consulta, poseu -vos en contacte amb el servei d’atenció al client a continuació:

E-mail: sales@yoyik.com
Tel: +86-838-2226655
WhatsApp: +86-13618105229

Yoyik ofereix diversos tipus de recanvis per a turbines de vapor, generadors, calderes en plantes elèctriques:
Vàlvula manual HP WJ65F-1.6p-II
Vàlvula de parada elèctrica J961Y-320C
Vàlvula de parada elèctrica J961Y-P55160V
Vàlvula del Globus segellat Bellows WJ40F1.6p.03
Vàlvula de parada elèctrica J961Y-P55.5140V ZG15CR1MO1V
Vàlvula de parada de vapor 100FWJ1.6p
Vàlvula de la porta de buit DKZ40H-100
Bomba d’oli F3-SV10-1P3P-1
Comproveu la vàlvula H44H-10C
Sealing Oil Bomba de butaca Rocker Sealing ACG060N7NVBP
Vàlvula automàtica de llançament d'aire Ari DG-10
Comproveu la vàlvula H64Y-2500SPL
Fabricants de vàlvules globals KHWJ25F-3.2p
Stop Valve J65Y-P6160V
Vàlvula d'alleujament de pressió YSF16-70*130KKJ
Acumulador NXQA-A 10/20-L-EH
Vàlvula de solenoide SS 3D01A012
Vàlvula de la porta de buit elèctric dkz941y-16c
DNIVE-VALVE DN80 per a Clyde Bergermann Materials Manipulació P18639C-00
Prova Vàlvula de Solenoide 0508.919T0101.AW002
Rodó de pistó envasat 441-153622-7-A36
Gatl Globe Vàlvules de comprovació de vàlvules WJ41B-40p
Vàlvula de parada elèctrica J961Y-P5550V
Motor YZPE-160M2-4
Stop Valve PJ65Y-320
Comproveu la vàlvula H41H-10p
Vàlvula interna de BrowerR Soot O0000373
Vàlvula de papallona D41H-16C