Kiel la kerna ekipaĵo de la kondensilo-vakua sistemo de la centralo, la 2S-185A du-etaĝa akva ringovakua pumpilohavas rektan efikon sur la unueca efikeco kaj energikonsuma agado pro ĝia operacia stabileco. Tamen, eluziĝo de pumpilo estas unu el la plej oftaj misfunkciadoj de ĉi tiu speco de ekipaĵo, ofte kaŭzante neplanitan malfunkcion, kreskon de prizorgaj kostoj kaj mallongigita ekipaĵa vivo. Ĉi tiu artikolo analizas la strukturajn trajtojn, uzadon de mekanismo kaj administrada strategio por provizi sisteman solvon por inĝenieroj de centraloj.

I. Strukturaj trajtoj de la pumpilo 2S-185A kaj defioj de la labora medio

1.1 Unika strukturo de la du-etaĝa akva ringpumpilo

La vakua pumpilo 2S-185A adoptas du-etaĝan serion-projekton por atingi pli altan vakuan gradon per du-eta kunpremo (la finfina vakuo povas atingi 2,7kpa). Ĝia pumpilo bezonas stiri du-etaĝajn pelilojn samtempe kaj porti kunmetitajn ŝarĝojn:

• Radia alterna ŝarĝo: La ekscentra instalado de la pelilo (ekscentreco estas ĉirkaŭ 4-6mm) kaŭzas, ke la akva ringo havas periodan reziston al la klingoj, kaj la mezurita unu-etaĝa radia forto povas atingi 200-300N;
• Axial-antaŭenpuŝo: La gradiento de gasa premo generita de la du-eta kunpremo formas aksan antaŭenpuŝon, kaj la unu-etaĝa aksa forto-gamo estas ĉirkaŭ 500-800N;
• Vibra Ŝarĝo: Kiam la pelilo estas skalita aŭ la dinamika ekvilibro malsukcesas, la malekvilibro superas la ISO1940 G2.5 -normon (≤0.5g · mm/kg), kaj la vibra rapideco povas superi la sojlon de 4.5mm/s.

1.2 Ŝlosilaj streĉaj areoj de la pumpilo 2S-185A

Mezuraj datumoj de centralo -malmuntanta kazo montras (Figuro 1), ke pumpila ŝafto estas koncentrita en la sekvaj areoj: portanta pariĝan surfacon, pelilon, ŝveban ŝultran transiran sekcion.

Ii. Analizo de la profunda mekanismo de uzado de pumpilo

2.1 Kuniga efiko de metala laceco kaj mikro-mova eluziĝo

Laceco de laceco: Sub la ago de alterna streso, la maksimuma tondado de la 2S-185A-ŝafa surfaco povas atingi la rendimentan forton de la materialo; Creck Initiation Cycle: Kiam la streĉa amplekso Δσ> 200MPa, la kraka iniciata vivo estas malpli ol 10⁶ cikloj (responda al daŭra tempo de ĉirkaŭ 3 monatoj).

Mikro-movada eluziĝo: La eta glitado de la interna ringo de la portado kaj la ŝafto kaŭzas oksidan eluziĝon. La analizo de la eluziĝo de forĵetaĵoj montras, ke Fe₃o₄ reprezentas pli ol 60%; En unu kazo, kiam la kontakta premo de la pariĝa surfaco falis de la dezajnvaloro de 80mPa al 45mpa, la eluziĝo pliiĝis 3 fojojn.

2.2 Ĉena reago de lubrikado -fiasko

Statistikoj de multnombraj misfunkciaj pumpiloj montras, ke 60% de eluziĝo rekte rilatas al lubrikaj eksternormoj:

a) Grease Film Rupture: Kiam la portanta temperaturo estas> 90 ℃, la konsistenco de litio-bazita graso falas de NLGI-nivelo 2 ĝis nivelo 1, kaj la grasa filmo-dikeco malpliiĝas de 25μm al 10μm;

b) Poluanta entrudiĝo: Akva vaporo -penetrado kaŭzas, ke la grasa acida valoro pliiĝas (> 1.5mgkoh/g), akcelante oksidadon kaj gelacion;

c) Malĝusta reliberiga intervalo: Post superado de la rekomendinda ciklo de la fabrikanto (kutime 2000-3000H), la eluzita volumo pliiĝas eksponente.

Iii. Ŝlosilaj influaj faktoroj kaj kvanta takso

3.1 Amplekso de Materialaj kaj Procezaj Difektoj

a) Kasa komparo:

Planto pumpilo (40cr -kvietigado kaj hardita traktado, surfaca krudeco Ra0.4μm): Meza vivo 48000h;

B Plant Pump Shaft (45 ŝtala normaliga kuracado, RA1.6μM): Vivo nur 22000h, eluziĝo pliiĝis je 1,8 fojoj.

b) Metalografia analizo:

Por ŝafoj, kiuj ne plenumas la HRC28-32-malmolajn postulojn, la surfaca martensita enhavo estas <70%, kaj la eluziĝa rezisto malpliiĝas je 40%; Kiam la dikeco de la nitrida tavolo estas nesufiĉa (<0,2mm), la kontakta fatiga vivo estas mallongigita al 1/3 de la norma valoro.

3.2 Kaŝitaj Danĝeroj de Instalaj Eraroj

a) Efiko de centra devio: Kiam la kuplanta kompenso estas> 0,05mm, la aldona fleksa momento pliigas la ŝafan deflankadon je 15%; La aksa forto generita de la angula devio de 1 ° povas atingi 20% de la dezajnoŝarĝo.

b) Portanta Kalkulado-Kontrolo: La aksa malplenigo de duoble-vicaj rulaj rulaj ruloj devas esti kontrolita je 0,08-0.15mm. Tro streĉa (<0.05mm) kaŭzos troan temperaturon, kaj tro loza (> 0.2mm) kaŭzos efikan ŝarĝon.

La eluziĝo de la 2S-185A-pumpilo estas esence la rezulto de la kombinitaj efikoj de la mekanika medio, materialaj proprietoj kaj operacio kaj bontenado. Analizante kvante analizante la uzadon de mekanismo kaj establante preventan prizorgan sistemon, la vivo de la pumpilo povas esti signife etendita. Estas rekomendinde, ke centraloj starigu fermitan buklan administradan procezon, kiu inkluzivas projektan revizion, monitoradon de kondiĉoj kaj normigitajn operaciojn por redukti la neplanitan malfunkcian indicon al sub 0,5% kaj atingi salton de fidindeco de ekipaĵoj.

Kiam vi serĉas altkvalitajn, fidindajn vakuajn pumpilojn, Yoyik estas sendube elekto inda konsideri. La kompanio specialiĝas pri provizado de diversaj potencaj ekipaĵoj inkluzive de vaporo-turbino-akcesoraĵoj, kaj gajnis larĝan aklamon por siaj altkvalitaj produktoj kaj servoj. Por pliaj informoj aŭ enketoj, bonvolu kontakti la klientan servon sube:

E-mail: sales@yoyik.com
Tel: +86-838-2226655
WhatsApp: +86-13618105229

Yoyik ofertas diversajn specojn de anstataŭaĵoj por vaporaj turbinoj, generatoroj, kaldronoj en centraloj:
HP-mana valvo WJ65F-1.6P-II
Elektra halto-valvo J961Y-320C
Elektra halto-valvo J961Y-P55160V
Bellows sigelita globa valvo wj40f1.6p.03
Elektra halto-valvo J961Y-P55.5140V ZG15CR1MO1V
vaporo halta valvo 100fwj1.6p
Vakua pordega valvo DKZ40H-100
Oleo-pumpilo F3-SV10-1P3P-1
Kontrolu valvon H44H-10C
sigelanta oleo vakua pumpilo balancigi sigeladon ACG060N7NVBP
Aŭtomata aera liberiga valvo ari dg-10
Kontrolu valvon H64Y-2500SPL
Fabrikistoj de Globa Valvo KHWJ25F-3.2P
Ĉesu Valvon J65Y-P6160V
Prema reliefo valvo ysf16-70*130kkj
Akumulilo NXQA-A 10/20-L-EH
SS Solenoida Valvo 3d01a012
Elektra vakua pordega valvo DKZ941Y-16C
Dome-Valve DN80 por Clyde Bergermann Materialoj Pritraktado P18639C-00
Test -solenoida valvo 0508.919T0101.AW002
Pakanta Piston Rod 441-153622-7-A36
Pordaj Globaj Kontrolaj Valvoj Fabrikistoj WJ41B-40P
Elektra halto-valvo J961Y-P5550V
Motoro yzpe-160m2-4
Ĉesu Valvo PJ65Y-320
Kontrolu valvon H41H-10P
Interna poppet -valvo de fulgoblovilo O0000373
Papilia valvo D41H-16C