Voimalaitoksen lauhduttimen tyhjiöjärjestelmän ydinlaitteena 2S-185A kaksivaiheinen vesirengastyhjiöpumppuon suora vaikutus yksikön tehokkuuteen ja energiankulutuksen suorituskykyyn sen toiminnan vakauden vuoksi. Pumpun akselin kuluminen on kuitenkin yksi tämän tyyppisten laitteiden yleisimmistä vikoista, mikä johtaa usein suunnittelemattomiin seisokkeihin, ylläpitokustannusten nousuun ja lyhennetykseen laitteiden käyttöikään. Tässä artikkelissa analysoidaan rakenteellisia ominaisuuksia, kulutusmekanismia ja hallintastrategiaa systemaattisen ratkaisun tarjoamiseksi voimalaitosinsinööreille.

I. Pumpun akselin 2S-185A rakenteelliset ominaisuudet ja työympäristön haasteet

1.1 Kaksivaiheisen vesirengaspumpun ainutlaatuinen rakenne

2S-185A-tyhjiöpumppu käyttää kaksivaiheisen sarjan juoksupyörän suunnittelun korkeamman tyhjiöasteen saavuttamiseksi kaksivaiheisen puristuksen kautta (lopullinen tyhjiö voi saavuttaa 2,7 kPa). Sen pumpun akselin on ajettava kaksivaiheista juoksupyörää samanaikaisesti ja karhu komposiittikuormat:

• Radiaalinen vuorotteleva kuorma: Juoksupyörän epäkeskeinen asennus (epäkeskeisyys on noin 4-6 mm) aiheuttaa vesirenkaan kestävyyden terien kohdalla ja mitattu yksivaiheinen säteittäinen voima voi saavuttaa 200-300N;
• Aksiaalinen työntövoima: Kaksivaiheisella puristuksella tuotettu kaasupainegradientti muodostaa aksiaalisen työntövoiman ja yksivaiheinen aksiaalinen voima-alue on noin 500-800N;
• Tärinäkuorma: Kun juoksupyörä on skaalattu tai dynaaminen tasapaino epäonnistuu, epätasapaino ylittää ISO1940 G2,5 -standardin (≤0,5 g · mm/kg) ja tärinänopeus voi ylittää 4,5 mm/s kynnysarvo.

1.2 Pumpun akselin 2S-185A: n keskeiset jännitysalueet

Voimalaitoksen purkamiskotelon mittaustiedot osoittavat (kuva 1), että pumpun akselin kuluminen on keskittynyt seuraaville alueille: laakerin pariutumispinta, juoksupyörän Keyway, akselin olkapäiden siirtymäosasto.

II. Pumpun akselin kulumisen syvän mekanismin analyysi

2.1 Metallin väsymyksen ja mikro-liikkeen kulumisen kytkentävaikutus

Väsymysten kuluminen: Vaihtelevan jännityksen vaikutuksen mukaan 2S-185A-akselin pinnan suurin leikkausjännitys voi saavuttaa materiaalin saantolujuuden; Halkeamien aloitussykli: Kun jännitys amplitudi Δσ> 200MPA, halkeaman aloittamisen käyttöikä on alle 10⁶ sykliä (vastaa noin 3 kuukauden juoksuaikaa).

Mikro-liikkeen kuluminen: Laakerin sisärenkaan ja akselin pieni liukuminen aiheuttaa hapettuvaa kulumista. Kulutusjätteiden koostumuksen analyysi osoittaa, että Fe₃o₄ on ​​yli 60%; Yhdessä tapauksessa, kun pariutumispinnan kosketuspaine laski 80mPa: n suunnitteluarvosta 45MPa, kulumisnopeus kasvoi 3 kertaa.

2.2 Voitelun vajaatoiminnan ketjureaktio

Useiden viallisten pumppujen tilastot osoittavat, että 60% kulumisesta liittyy suoraan voitelun poikkeavuuksiin:

a) Rasvakalvon repeämä: Kun laakerilämpötila on> 90 ℃, litiumpohjaisten rasvapisarojen konsistenssi NLGI-tasosta 2 tasoon 1 ja rasvakalvon paksuus laskee 25 μm: stä 10 μm: iin;

b) epäpuhtauden tunkeutuminen: Vesihöyryn tunkeutuminen aiheuttaa rasvahappo -arvon lisääntymisen (> 1,5 mgHoh/g), kiihtyvän hapettumisen ja geeliytymisen kiihdyttämisen;

c) Virheellinen uudelleensuuntausväli: Valmistajan suositellun syklin (yleensä 2000-3000H) ylittämisen jälkeen kulumistilavuus kasvaa eksponentiaalisesti.

III. Tärkein vaikuttavat tekijät ja kvantitatiivinen arviointi

3.1 Materiaalin ja prosessivikojen monistus

a) Tapausvertailu:

Kasvipumpun akseli (40CR: n sammutus- ja karkaisukäsittely, pinnan karheus RA0.4μm): keskimääräinen käyttöikä 48000h;

B Kasvipumppu -akseli (45 terästä normalisoivaa käsittelyä, RA1.6μm): Vain 22000H: n käyttöikä kulumisnopeus kasvoi 1,8 kertaa.

b) Metallografinen analyysi:

Akselissa, jotka eivät täytä HRC28-32-kovuusvaatimuksia, pintamartensiittipitoisuus on <70%ja kulumisvastus laskee 40%; Kun nitridikerroksen paksuus on riittämätön (<0,2 mm), kosketuksen väsymysten käyttöikä lyhennetään 1/3: een vakioarvosta.

3.2 Asennusvirheiden piilotetut vaarat

a) Keskityspoikkeaman vaikutus: Kun kytkentäsiirto on> 0,05 mm, lisävuorenmomentti lisää akselin taipumaa 15%; 1 ° kulman poikkeaman tuottama aksiaalinen voima voi saavuttaa 20% suunnittelukuormasta.

b) Laakerin puhdistuman säätö: Kaksirivisten kapenevien rullalaakereiden aksiaalinen välys on ohjattava 0,08-0,15 mm: n nopeudella. Liian tiukka (<0,05 mm) aiheuttaa liiallisen lämpötilan nousun, ja liian löysä (> 0,2 mm) aiheuttaa iskukuorman.

2S-185A-pumppu-akselin kuluminen on olennaisesti seurausta mekaanisen ympäristön, materiaalien ominaisuuksien sekä käytön ja ylläpidon hallinnan yhdistelmävaikutuksista. Analysoimalla kvantitatiivisesti kulutusmekanismia ja ennaltaehkäisevän huoltojärjestelmän luominen, pumpun akselin käyttöikä voidaan pidentää merkittävästi. On suositeltavaa, että voimalaitokset perustavat suljetun silmukan hallintaprosessin, joka sisältää suunnittelun tarkistuksen, ehtojen seurannan ja standardisoidut toiminnot suunnittelemattoman seisokkien vähentämiseksi alle 0,5%: iin ja saavuttaaksesi laitteiden luotettavuuden hyppyä.

Kun etsit korkealaatuisia, luotettavia tyhjiöpumppuja, Yoyik on epäilemättä harkittu valinta. Yhtiö on erikoistunut tarjoamaan erilaisia ​​voimalaitteita, mukaan lukien höyryturbiinin lisävarusteet, ja se on voittanut laajan suosion korkealaatuisista tuotteista ja palveluistaan. Lisätietoja tai tiedusteluja saat alla olevaan asiakaspalveluun:

E-mail: sales@yoyik.com
Puh: +86-838-2226655
Whatsapp: +86-13618105229

Yoyik tarjoaa erityyppisiä varaosia höyryturbiineille, generaattoreille, kattiloille voimalaitoksissa:
HP Manuaalinen venttiili WJ65F-1.6P-II
Sähköpysäytysventtiili J961Y-320C
Sähköpysäytysventtiili J961Y-P55160V
Palje suljettu maapalloventtiili WJ40F1.6P.03
Sähköpysäytysventtiili J961Y-P55.5140V ZG15CR1MO1V
Höyrypysäytysventtiili 100FWJ1.6P
Tyhjiöporttiventtiili DKZ40H-100
Öljypumppu F3-SV10-1P3P-1
Takaventtiili H44H-10C
Öljyn tyhjiöpumpun keinutiiviste ACG060N7NVBP
Automaattinen ilmanvapautusventtiili ARI DG-10
Taustaventtiili H64Y-2500SPL
Globe-venttiilin valmistajat KHWJ25F-3.2P
Pysäytä venttiili J65Y-P6160V
Paineenalennusventtiili YSF16-70*130KKJ
Akku NXQA-A 10/20-L-EEH
SS Solenoidventtiili 3D01A012
Sähköinen tyhjiöportin venttiili DKZ941Y-16C
Dome-venttiilin DN80 Clyde Bergermann -materiaalien käsittely P18639C-00
Test Solenoidventtiili 0508.919T0101.AW002
Pakkaus Männän sauva 441-153622-7-A36
Gate Globe -tarkastusventtiilien valmistajat WJ41B-40p
Sähköpysäytysventtiili J961Y-P5550V
Moottori YZPE-160M2-4
Pysäytä venttiili PJ65Y-320
Takaventtiili H41H-10P
SOKE Blowerr O0000373: n sisäinen poppet -venttiili
Perhonen venttiili D41H-16C