Como o equipo básico do sistema de baleiro do condensador da central eléctrica, o anel de auga de dúas etapas 2S-185Abomba de baleiroten un impacto directo na eficiencia da unidade e no rendemento do consumo de enerxía debido á súa estabilidade operativa. Non obstante, o desgaste do eixe da bomba é un dos fallos máis comúns deste tipo de equipos, a miúdo o que leva a tempo de inactividade non planificado, un aumento dos custos de mantemento e unha vida de equipos acurtada. Este artigo analiza as características estruturais, o mecanismo de desgaste e a estratexia de xestión para ofrecer unha solución sistemática para os enxeñeiros de centrais eléctricas.

I. Características estruturais do eixe da bomba 2S-185A e retos do ambiente de traballo

1.1 Estrutura única da bomba de anel de auga en dúas etapas

A bomba de baleiro 2S-185A adopta un deseño de impulsor en dúas etapas para conseguir un grao de baleiro maior mediante unha compresión en dúas etapas (o baleiro final pode chegar a 2,7kPA). O seu eixe da bomba necesita dirixir os impulsores en dúas etapas ao mesmo tempo e levar cargas compostas:

• Carga alterna radial: a instalación excéntrica do impulsor (a excentricidade é de aproximadamente 4-6 mm) fai que o anel de auga teña resistencia periódica ás láminas e a forza radial única e unha soa etapa pode chegar a 200-300N;
• Empuxe axial: o gradiente de presión do gas xerado pola compresión en dúas etapas forma un empuxe axial, e o rango de forza axial dunha soa etapa é de aproximadamente 500-800N;
• Carga de vibración: Cando o impulsor é escalado ou o saldo dinámico falla, o desequilibrio supera o estándar ISO1940 G2.5 (≤0,5g · mm/kg) e a velocidade de vibración pode superar o limiar de 4,5 mm/s.

1.2 Áreas de tensión clave do eixe da bomba 2S-185A

Os datos de medición dun caso de desmantelamento da planta eléctrica mostran (figura 1) de que o desgaste do eixe da bomba está concentrado nas seguintes áreas: superficie de apareamento de rodamentos, keyway impulsor, sección de transición do ombreiro do eixo.

II. Análise do mecanismo profundo do desgaste do eixe da bomba

2.1 Efecto de acoplamiento da fatiga metálica e o desgaste micro-movemento

Desgaste de fatiga: baixo a acción de estrés alternante, a tensión máxima de cizallamento na superficie do eixe 2S-185A pode alcanzar a forza de rendemento do material; Ciclo de iniciación de crack: Cando a amplitude de tensión δσ> 200mPa, a vida de inicio da crack é inferior a 10 ciclos (correspondente a un tempo de execución duns 3 meses).

Desgaste de micro-movemento: o lixeiro deslizamento do anel interior do rodamento e o eixe provoca un desgaste oxidativo. A análise da composición de restos de desgaste demostra que Fe₃o₄ representa máis do 60%; Nun caso, cando a presión de contacto da superficie de apareamento caeu do valor de deseño de 80MPa a 45MPa, a taxa de desgaste aumentou 3 veces.

2.2 Reacción en cadea do fracaso da lubricación

As estatísticas de múltiples bombas defectuosas mostran que o 60% do desgaste está directamente relacionado coas anormalidades da lubricación:

a) Rotura da película de graxa: cando a temperatura do rodamento é> 90 ℃, a coherencia da graxa baseada en litio cae desde o nivel 2 de NLGI ata o nivel 1 e o grosor da película de graxa diminúe de 25μm a 10μm;

b) intrusión de contaminantes: a penetración de vapor de auga fai que o valor do ácido de graxa aumente (> 1,5mgkoH/g), acelerando a oxidación e xelación;

c) Intervalo de relubricación inadecuado: despois de superar o ciclo recomendado do fabricante (normalmente 2000-3000H), o volume de desgaste aumenta exponencialmente.

Iii. Factores de influencia clave e avaliación cuantitativa

3.1 Amplificación do material e defectos do proceso

a) Comparación de casos:

Un eixe da bomba vexetal (redución de 40cr e tratamento de temperado, rugosidade superficial RA0,4 μm): vida media 48000H;

B eixe da bomba da planta (45 tratamento normalizador de aceiro, RA1,6μm): a vida só 22000H, a taxa de desgaste aumentou 1,8 veces.

b) Análise metalográfica:

Para os eixes que non cumpren os requisitos de dureza HRC28-32, o contido de martensita superficial é <70%e a resistencia ao desgaste diminúe un 40%; Cando o grosor da capa de nitruro é insuficiente (<0,2 mm), a vida de fatiga de contacto acurtase a 1/3 do valor estándar.

3.2 Riscos ocultos de erros de instalación

a) Impacto da desviación centrada: cando a compensación de acoplamiento é> 0,05 mm, o momento de flexión adicional aumenta o desvío do eixe nun 15%; A forza axial xerada pola desviación do ángulo de 1 ° pode alcanzar o 20% da carga de deseño.

B) Control de depuración do rodamento: a depuración axial dos rodamentos de rolos cónicos de dobre fila debe controlarse a 0,08-0,15 mm. Demasiado axustado (<0,05 mm) provocará un aumento excesivo da temperatura e demasiado solto (> 0,2 mm) causará carga de impacto.

O desgaste do eixe da bomba 2S-185A é esencialmente o resultado dos efectos combinados do ambiente mecánico, das propiedades dos materiais e da xestión de operacións e mantemento. Analizando cuantitativamente o mecanismo de desgaste e establecendo un sistema de mantemento preventivo, a vida do eixe da bomba pódese ampliar significativamente. Recoméndase que as centrais eléctricas establezan un proceso de xestión de bucle pechado que inclúa a revisión do deseño, o control de condicións e as operacións normalizadas para reducir a taxa de inactividade non planificada ata o 0,5% e conseguir un salto na fiabilidade dos equipos.

Ao buscar bombas de baleiro de alta calidade e fiables, Yoyik é sen dúbida unha opción que paga a pena considerar. A compañía está especializada en proporcionar unha variedade de equipos eléctricos, incluíndo accesorios de turbinas de vapor, e gañou un amplo aclamación polos seus produtos e servizos de alta calidade. Para máis información ou consultas, póñase en contacto co servizo de atención ao cliente a continuación:

E-mail: sales@yoyik.com
Tel: +86-838-2226655
WhatsApp: +86-13618105229

Yoyik ofrece varios tipos de recambios para turbinas de vapor, xeradores, caldeiras en centrais:
Válvula manual HP WJ65F-1.6P-II
Válvula de parada eléctrica J961Y-320C
Válvula de parada eléctrica J961Y-P55160V
Válvula de globo selado de Bellows WJ40F1.6p.03
Válvula de parada eléctrica J961Y-P55.5140V ZG15CR1MO1V
Válvula de parada de vapor 100fwj1.6p
Válvula de porta de baleiro DKZ40H-100
Bomba de aceite F3-SV10-1P3P-1
Comprobe a válvula H44H-10C
selado de aceite de balance de balancín de balance de selado ACG060N7NVBP
Válvula automática de liberación de aire ARI DG-10
Comprobe a válvula H64Y-2500SPL
Os fabricantes de válvulas do globo KHWJ25F-3.2P
Válvula de parada J65Y-P6160V
Válvula de alivio da presión YSF16-70*130KKJ
Acumulador NXQA-A 10/20-L-EH
Válvula de solenoide SS 3D01A012
Válvula de porta de baleiro eléctrico DKZ941Y-16C
DOME-VALVE DN80 para Clyde Bergermann Materials Handling P18639C-00
Válvula de solenoide de proba 0508.919t0101.aw002
Packing Piston Rod 441-153622-7-A36
Os fabricantes de válvulas de verificación de Gate Globe WJ41B-40P
Válvula de parada eléctrica J961Y-P5550V
Motor YZPE-160m2-4
Válvula de parada PJ65Y-320
Comprobe a válvula H41H-10P
Válvula interna de Poppet de soer -Blowerr O0000373
Válvula de bolboreta D41H-16C