Kao osnovna oprema kondenzatorskog vakuumskog sustava elektrane, 2S-185A dvostupanjski vodeni prstenvakuumska pumpaima izravan utjecaj na učinkovitost jedinice i performanse potrošnje energije zbog svoje operativne stabilnosti. Međutim, habanje osovine crpke jedan je od najčešćih kvarova ove vrste opreme, koji često dovodi do neplaniranog zastoja, porasta troškova održavanja i skraćenog vijeka opreme. Ovaj članak analizira strukturne karakteristike, mehanizam trošenja i strategiju upravljanja kako bi se osiguralo sustavno rješenje inženjerima elektrana.

I. Strukturne karakteristike osovine crpke 2S-185A i izazovi radnog okruženja

1.1 Jedinstvena struktura dvostupanjskog pumpe za prsten za vodu

Vakuumska pumpa 2S-185A prihvaća dvostupanjski dizajn rotora serije kako bi postigao veći stupanj vakuuma kroz dvostupanjsku kompresiju (Ultimate Vacuum može doseći 2,7kPa). Njegova osovina pumpe treba istovremeno voziti dvostupanjske rotove i nositi kompozitna opterećenja:

• Radijalno naizmjenično opterećenje: Ekscentrična ugradnja rotora (ekscentričnost je oko 4-6 mm) uzrokuje da vodeni prsten ima periodični otpor na lopatice, a izmjerena jednostepena radijalna sila može doseći 200-300N;
• Aksijalni potisak: Gradijent tlaka plina generiran dvostupanjskim kompresijom tvori aksijalni potisak, a jednostepeni raspon aksijalne sile je oko 500-800N;
• Opterećenje vibracije: Kad se rotor skalira ili dinamička ravnoteža ne uspije, neravnoteža prelazi standardni ISO1940 G2.5 (≤0,5 g · mm/kg), a brzina vibracije može prelaziti 4,5 mm/s prag.

1.2 Ključna područja napona osovine crpke 2s-185a

Podaci o mjerenju slučaja uklanjanja elektrane pokazuju (slika 1) da je trošenje osovine crpke koncentrirano na sljedećim područjima: površina parenja ležaja, priključak za rotor, presjek ramena osovine.

Ii. Analiza dubokog mehanizma trošenja osovine pumpe

2.1 Utjecaj spajanja metalnog umora i habanja mikro-motiona

Nošenje umora: Pod djelovanjem naizmjeničnog naprezanja, maksimalni stres smicanja na površini osovine 2S-185A može dostići čvrstoću prinosa materijala; Ciklus inicijacije pukotina: Kada je amplituda stresa Δσ> 200MPa, vijek trajanja pukotina je manji od 10 ° CIJEKS (što odgovara vremenu trajanja od oko 3 mjeseca).

Mikro-motion trošenje: lagano klizanje unutarnjeg prstena ležaja i osovine uzrokuje oksidacijsko trošenje. Analiza sastava trošenja otpadaka pokazuje da Fe₃o₄ čini više od 60%; U jednom slučaju, kada je kontaktni tlak površine parenja pao s vrijednosti dizajna od 80MPa na 45MPa, brzina trošenja povećala se za 3 puta.

2.2 lančana reakcija kvara podmazivanja

Statistika višestrukih neispravnih crpki pokazuje da je 60% trošenja izravno povezano s abnormalnostima podmazivanja:

A) Ruptura masti: Kada je temperatura ležaja> 90 ℃, konzistencija masti na bazi litija pada s razine 2 na NLGI na razinu 1, a debljina filma mast smanjuje se s 25 μm na 10 µM;

b) Upadanje onečišćujućih tvari: prodiranje vodene pare uzrokuje povećanje vrijednosti masti (> 1,5 mgkoH/g), ubrzavanje oksidacije i gelacije;

c) Nepravilni interval relutiranja: Nakon prelaska preporučenog ciklusa proizvođača (obično 2000-3000H), volumen habanja eksponencijalno se povećava.

Iii. Ključni faktori koji utječu i kvantitativna procjena

3.1 Pojačanje materijalnih i procesnih oštećenja

a) Usporedba slučaja:

Osovina biljne pumpe (tretman za gašenje 40CR -a i kaljenja, hrapavost površine RA0,4 μm): prosječni vijek trajanja 48000H;

B biljna osovina pumpe (45 čeličnih normalizacijskih tretmana, RA1,6 μm): samo 22000h, brzina trošenja povećala se za 1,8 puta.

b) Metalografska analiza:

Za osovine koje ne ispunjavaju zahtjeve tvrdoće HRC28-32, sadržaj površinskog martenzita je <70%, a otpor habanja smanjuje se za 40%; Kad debljina nitridnog sloja nije dovoljna (<0,2 mm), život u zamoru kontakta skraćuje se na 1/3 standardne vrijednosti.

3.2 Skrivene opasnosti pogrešaka u instalaciji

a) Utjecaj odstupanja centriranja: Kada je pomak spajanja> 0,05 mm, dodatni trenutak savijanja povećava odbojnost osovine za 15%; Aksijalna sila generirana odstupanjem kuta od 1 ° može doseći 20% dizajnerskog opterećenja.

b) Kontrola za klirens ležaja: Aksijalni klirens dvostrukih konusnih valjkastih ležajeva treba kontrolirati na 0,08-0,15 mm. Previše tijesna (<0,05 mm) uzrokovat će prekomjerni porast temperature, a previše labav (> 0,2 mm) uzrokovat će opterećenje udara.

Nošenje osovine crpke 2S-185A u osnovi je rezultat kombiniranih učinaka mehaničkog okruženja, svojstava materijala i upravljanja radom i održavanjem. Kvantitativnom analizom mehanizma trošenja i uspostavljanjem sustava preventivnog održavanja, vijek osovine crpke može se značajno proširiti. Preporučuje se da elektrane uspostave postupak upravljanja zatvorenom petljom koji uključuje pregled dizajna, nadzor stanja i standardizirane operacije kako bi se smanjila neplanirana stopa zastoja na ispod 0,5% i postigla skok u pouzdanosti opreme.

Kada tražite visokokvalitetne, pouzdane vakuumske pumpe, Yoyik je nesumnjivo izbor koji vrijedi razmotriti. Tvrtka se specijalizirala za pružanje različitih oprema za napajanje, uključujući pribor za parne turbine, i osvojila je široko priznanje za svoje visokokvalitetne proizvode i usluge. Za više informacija ili upita, molimo kontaktirajte uslugu za korisnike u nastavku:

E-mail: sales@yoyik.com
Tel: +86-838-2226655
Whatsapp: +86-13618105229

Yoyik nudi razne vrste rezervnih dijelova za parne turbine, generatore, kotlove u elektranama:
HP ručni ventil WJ65F-1.6p-II
Električni ventil za zaustavljanje J961Y-320C
Električni ventil za zaustavljanje J961Y-P55160V
Bellows Zapečaćeni ventil za globus WJ40F1.6p.03
Električni ventil za zaustavljanje J961Y-P55.5140V ZG15CR1MO1V
Ventil za zaustavljanje pare 100fwj1.6p
Vakuum ventil za vrata DKZ40H-100
Pumpa za ulje F3-SV10-1P3P-1
Provjerite ventil H44H-10C
brtvljenje ulja vakuumska pumpa rocker brtvljenje acg060n7nvbp
Automatski ventil za otpuštanje zraka ARI DG-10
Provjerite ventil H64Y-2500SPL
Proizvođači ventila Globe KHWJ25F-3.2P
Zaustavite ventil J65Y-P6160V
Ventil za oslobađanje tlaka YSF16-70*130KKJ
Akumulator NXQA-A 10/20-L-EH
SS solenoidni ventil 3D01A012
Električni ventil vakuumskih vrata DKZ941Y-16C
Dome-Valve DN80 za Clyde Bergermann Materijal za rukovanje P18639C-00
Test solenoidni ventil 0508.919T0101.AW002
Pakiranje klip šipke 441-153622-7-A36
VATE GLOBE PROVJERI Proizvođači WJ41B-40P
Električni ventil za zaustavljanje J961Y-P5550V
Motor YZPE-160M2-4
Zaustavite ventil PJ65Y-320
Provjerite ventil H41H-10p
Unutarnji poppet ventil čađe od puhanja o0000373
Ventil leptira D41H-16C