Sebagai peralatan inti dari sistem vakum kondensor dari pembangkit listrik, cincin air dua tahap 2S-185Apompa vakummemiliki dampak langsung pada efisiensi unit dan kinerja konsumsi energi karena stabilitas operasionalnya. Namun, keausan poros pompa adalah salah satu kegagalan paling umum dari jenis peralatan ini, sering kali menyebabkan downtime yang tidak direncanakan, lonjakan biaya perawatan, dan umur peralatan yang lebih pendek. Artikel ini menganalisis karakteristik struktural, mekanisme keausan, dan strategi manajemen untuk memberikan solusi sistematis bagi insinyur pembangkit listrik.

I. Karakteristik struktural poros pompa 2S-185A dan tantangan lingkungan kerja

1.1 Struktur unik dari pompa cincin air dua tahap

Pompa vakum 2S-185A mengadopsi desain impeller seri dua tahap untuk mencapai tingkat vakum yang lebih tinggi melalui kompresi dua tahap (vakum pamungkas dapat mencapai 2.7kpa). Poros pompanya perlu mendorong impeler dua tahap pada saat yang sama dan menanggung beban komposit:

• Beban Bolak Radial: Pemasangan eksentrik dari impeller (eksentrisitas adalah sekitar 4-6mm) menyebabkan cincin air memiliki resistensi periodik terhadap bilah, dan gaya radial tahap tunggal yang diukur dapat mencapai 200-300N;
• Dorongan aksial: Gradien tekanan gas yang dihasilkan oleh kompresi dua tahap membentuk dorongan aksial, dan kisaran gaya aksial tahap tunggal adalah sekitar 500-800N;
• Beban Getaran: Ketika impeller diskalakan atau keseimbangan dinamis gagal, ketidakseimbangan melebihi standar ISO1940 G2.5 (≤0.5g · mm/kg), dan kecepatan getaran dapat melebihi ambang 4.5mm/s.

1.2 Area tegangan utama poros pompa 2S-185A

Data pengukuran kasus pembongkaran pembangkit listrik menunjukkan (Gambar 1) bahwa keausan poros pompa terkonsentrasi di area berikut: bantalan permukaan perkawinan, keyway impeller, bagian transisi bahu poros.

Ii. Analisis mekanisme yang dalam dari keausan poros pompa

2.1 Efek kopling kelelahan logam dan keausan gerak mikro

Keausan kelelahan: Di bawah aksi tegangan bergantian, tegangan geser maksimum pada permukaan poros 2S-185A dapat mencapai kekuatan luluh bahan; Siklus inisiasi retak: Ketika amplitudo tegangan Δσ> 200mpa, kehidupan inisiasi retak kurang dari 10⁶ siklus (sesuai dengan waktu berjalan sekitar 3 bulan).

Keausan mikro-gerak: Sedikit sliding cincin bagian dalam bantalan dan poros menyebabkan keausan oksidatif. Analisis komposisi puing keausan menunjukkan bahwa Fe₃o₄ menyumbang lebih dari 60%; Dalam satu kasus, ketika tekanan kontak permukaan kawin turun dari nilai desain 80MPA ke 45MPA, laju keausan meningkat 3 kali.

2.2 Reaksi berantai kegagalan pelumasan

Statistik beberapa pompa yang salah menunjukkan bahwa 60% keausan terkait langsung dengan kelainan pelumasan:

A) Grease Film Rupture: Ketika suhu bantalan> 90 ℃, konsistensi minyak berbasis lithium turun dari NLGI level 2 ke level 1, dan ketebalan film minyak berkurang dari 25μm menjadi 10μm;

b) Intrusi Polutan: Penetrasi uap air menyebabkan nilai asam minyak meningkat (> 1,5mgkoh/g), percepatan oksidasi dan gelasi;

c) Interval PREFLRICASI yang tidak tepat: Setelah melebihi siklus yang direkomendasikan pabrikan (biasanya 2000-3000 jam), volume keausan meningkat secara eksponensial.

AKU AKU AKU. Faktor -faktor yang mempengaruhi kunci dan evaluasi kuantitatif

3.1 Amplifikasi Cacat Bahan dan Proses

a) Perbandingan kasus:

Poros pompa tanaman (40cr quenching dan perlakuan temper, kekasaran permukaan RA0.4μm): rata -rata umur 48000 jam;

B poros pompa tanaman (45 baja normalisasi perawatan, RA1.6μm): Hidup hanya 22000 jam, laju keausan meningkat 1,8 kali.

b) Analisis Metalografi:

Untuk poros yang tidak memenuhi persyaratan kekerasan HRC28-32, kandungan permukaan martensit adalah <70%, dan resistensi keausan menurun sebesar 40%; Ketika ketebalan lapisan nitrida tidak cukup (<0,2mm), umur kelelahan kontak dipersingkat menjadi 1/3 dari nilai standar.

3.2 Bahaya tersembunyi dari kesalahan pemasangan

A) Dampak penyimpangan centering: Ketika offset kopling> 0,05mm, momen lentur tambahan meningkatkan defleksi poros sebesar 15%; Gaya aksial yang dihasilkan oleh deviasi sudut 1 ° dapat mencapai 20% dari beban desain.

B) Kontrol Clearance Bantalan: Clearance aksial bantalan rol tapered baris ganda harus dikontrol pada 0,08-0,15mm. Terlalu ketat (<0,05mm) akan menyebabkan kenaikan suhu yang berlebihan, dan terlalu longgar (> 0,2mm) akan menyebabkan beban benturan.

Keausan poros pompa 2S-185A pada dasarnya adalah hasil dari efek gabungan dari lingkungan mekanik, sifat material dan operasi dan manajemen pemeliharaan. Dengan menganalisis secara kuantitatif mekanisme keausan dan membangun sistem pemeliharaan preventif, umur poros pompa dapat diperpanjang secara signifikan. Direkomendasikan agar pembangkit listrik menetapkan proses manajemen loop tertutup yang mencakup tinjauan desain, pemantauan kondisi, dan operasi standar untuk mengurangi tingkat downtime yang tidak direncanakan di bawah 0,5% dan mencapai lompatan dalam keandalan peralatan.

Saat mencari pompa vakum berkualitas tinggi dan andal, Yoyik tidak diragukan lagi merupakan pilihan yang layak dipertimbangkan. Perusahaan ini berspesialisasi dalam menyediakan berbagai peralatan listrik termasuk aksesoris turbin uap, dan telah memenangkan banyak pujian atas produk dan layanan berkualitas tinggi. Untuk informasi atau pertanyaan lebih lanjut, silakan hubungi layanan pelanggan di bawah ini:

E-mail: sales@yoyik.com
Tel: +86-838-2226655
WhatsApp: +86-13618105229

Yoyik menawarkan berbagai jenis suku cadang untuk turbin uap, generator, boiler di pembangkit listrik:
HP Manual Valve WJ65F-1.6P-II
Electric Stop Valve J961Y-320C
Electric Stop Valve J961Y-P55160V
Bellows Sealed Globe Valve WJ40F1.6P.03
Electric Stop Valve J961Y-P55.5140V ZG15CR1MO1V
Steam Stop Valve 100FWJ1.6P
Katup gerbang vakum DKZ40H-100
Pompa oli F3-SV10-1P3P-1
Periksa katup H44H-10C
penyegelan pompa vakum rocker penyegelan acg060n7nvbp
Katup pelepas udara otomatis ARI DG-10
Periksa Valve H64Y-2500SPL
Produsen Globe Valve KHWJ25F-3.2P
Hentikan Valve J65Y-P6160V
Katup pelepas tekanan ysf16-70*130kkj
Akumulator NXQA-A 10/20-L-EH
SS Solenoid Valve 3D01A012
Katup gerbang vakum listrik DKZ941Y-16C
Dome-Valve DN80 untuk Bahan Clyde Bergermann Penanganan P18639C-00
uji katup solenoid 0508.919t0101.aw002
Batang piston pengepakan 441-153622-7-A36
Gerbang Globe Check Valves Produsen WJ41B-40P
Electric Stop Valve J961Y-P5550V
Motor YZPE-160M2-4
Hentikan Valve PJ65Y-320
Periksa katup H41H-10P
Katup Poppet Internal Soot Blowerr O0000373
Katup kupu-kupu D41H-16C