Sebagai peralatan teras sistem vakum pemeluwap loji kuasa, cincin air dua peringkat 2S-185Apam vakummempunyai kesan langsung ke atas kecekapan unit dan prestasi penggunaan tenaga kerana kestabilan operasinya. Walau bagaimanapun, memakai aci pam adalah salah satu kegagalan yang paling biasa dalam jenis peralatan ini, yang sering membawa kepada downtime yang tidak dirancang, lonjakan kos penyelenggaraan, dan kehidupan peralatan yang dipendekkan. Artikel ini menganalisis ciri -ciri struktur, mekanisme haus, dan strategi pengurusan untuk menyediakan penyelesaian sistematik untuk jurutera loji kuasa.

I. Ciri-ciri struktur pam pam 2S-185A dan cabaran persekitaran kerja

1.1 Struktur unik pam cincin air dua peringkat

Pam vakum 2S-185A mengamalkan reka bentuk pendesak siri dua peringkat untuk mencapai ijazah vakum yang lebih tinggi melalui mampatan dua peringkat (vakum muktamad boleh mencapai 2.7kpa). Aci pamnya perlu memandu pendesak dua peringkat pada masa yang sama dan menanggung beban komposit:

• Beban berselang radial: Pemasangan eksentrik pendesak (eksentrik adalah kira-kira 4-6mm) menyebabkan cincin air mempunyai rintangan berkala terhadap bilah, dan daya radial tunggal peringkat yang diukur dapat mencapai 200-300N;
• Teras paksi: Kecerunan tekanan gas yang dihasilkan oleh mampatan dua peringkat membentuk tujahan paksi, dan julat daya paksi tunggal peringkat adalah kira-kira 500-800n;
• Beban getaran: Apabila pendesak berskala atau keseimbangan dinamik gagal, ketidakseimbangan melebihi standard ISO1940 G2.5 (≤0.5g · mm/kg), dan kelajuan getaran boleh melebihi ambang 4.5mm/s.

1.2 Kawasan Tekanan Utama Pam Aci 2S-185A

Data pengukuran tumbuhan pembongkaran loji kuasa (Rajah 1) bahawa memakai aci pam tertumpu di kawasan berikut: permukaan mengawan, pendesak keyway, bahagian peralihan bahu aci.

Ii. Analisis mekanisme dalam Pam aci yang mendalam

2.1 Kesan gandingan keletihan logam dan pakaian gerakan mikro

Pakai keletihan: Di bawah tindakan tegasan bergantian, tegasan ricih maksimum pada permukaan aci 2S-185A dapat mencapai kekuatan hasil bahan; Kitaran permulaan retak: Apabila amplitud tegangan Δσ> 200mpa, kehidupan permulaan retak kurang daripada 10 kitaran (sepadan dengan masa berjalan kira -kira 3 bulan).

Pakaian gerakan mikro: Sliding sedikit cincin dalaman galas dan aci menyebabkan haus oksidatif. Analisis komposisi serpihan haus menunjukkan bahawa fe₃o₄ menyumbang lebih daripada 60%; Dalam satu kes, apabila tekanan hubungan permukaan mengawan jatuh dari nilai reka bentuk 80MPa hingga 45MPa, kadar haus meningkat sebanyak 3 kali.

2.2 Reaksi rantai kegagalan pelinciran

Statistik pelbagai pam yang rosak menunjukkan bahawa 60% haus secara langsung berkaitan dengan keabnormalan pelinciran:

a) Pecah filem gris: Apabila suhu galas adalah> 90 ℃, konsistensi titisan gris berasaskan lithium dari NLGI Level 2 hingga tahap 1, dan ketebalan filem gris berkurangan dari 25μm hingga 10μm;

b) pencerobohan pencemar: Penembusan wap air menyebabkan nilai asid gris meningkat (> 1.5mgkoh/g), mempercepatkan pengoksidaan dan gelation;

c) Selang relubrication yang tidak betul: Selepas melebihi kitaran yang disyorkan pengeluar (biasanya 2000-3000h), jumlah haus meningkat secara eksponen.

Iii. Faktor pengaruh utama dan penilaian kuantitatif

3.1 Penguatan kecacatan bahan dan proses

a) Perbandingan Kes:

Aci pam tumbuhan (rawatan pelindapkejutan dan pelindapkejutan, kekasaran permukaan Ra0.4μm): purata hayat 48000h;

B aci pam tumbuhan (45 keluli menormalkan rawatan, Ra1.6μm): Kehidupan hanya 22000h, kadar haus meningkat sebanyak 1.8 kali.

b) Analisis Metallographic:

Untuk aci yang tidak memenuhi keperluan kekerasan HRC28-32, kandungan martensit permukaan adalah <70%, dan rintangan haus berkurangan sebanyak 40%; Apabila ketebalan lapisan nitrida tidak mencukupi (<0.2mm), kehidupan keletihan hubungan dipendekkan kepada 1/3 daripada nilai standard.

3.2 Bahaya Tersembunyi Kesalahan Pemasangan

a) Kesan sisihan berpusat: Apabila gandingan mengimbangi adalah> 0.05mm, momen lenturan tambahan meningkatkan pesongan aci sebanyak 15%; Daya paksi yang dihasilkan oleh sisihan sudut 1 ° dapat mencapai 20% dari beban reka bentuk.

b) Kawalan pelepasan galas: Pelepasan paksi galas roller tirus berbaris harus dikawal pada 0.08-0.15mm. Terlalu ketat (<0.05mm) akan menyebabkan kenaikan suhu yang berlebihan, dan terlalu longgar (> 0.2mm) akan menyebabkan beban kesan.

Pakai aci pam 2S-185A pada dasarnya adalah hasil daripada kesan gabungan persekitaran mekanikal, sifat bahan dan pengurusan operasi dan penyelenggaraan. Dengan menganalisis mekanisme haus secara kuantitatif dan mewujudkan sistem penyelenggaraan pencegahan, kehidupan aci pam dapat diperpanjang dengan ketara. Adalah disyorkan bahawa loji kuasa mewujudkan proses pengurusan gelung tertutup yang merangkumi kajian semula reka bentuk, pemantauan keadaan, dan operasi standard untuk mengurangkan kadar downtime yang tidak dirancang ke bawah 0.5% dan mencapai lompatan kebolehpercayaan peralatan.

Apabila mencari pam vakum yang berkualiti tinggi, Yoyik sudah pasti pilihan yang patut dipertimbangkan. Syarikat ini mengkhususkan diri dalam menyediakan pelbagai peralatan kuasa termasuk aksesori turbin stim, dan telah memenangi pujian yang luas untuk produk dan perkhidmatan berkualiti tinggi. Untuk maklumat lanjut atau pertanyaan, sila hubungi perkhidmatan pelanggan di bawah:

E-mail: sales@yoyik.com
Tel: +86-838-2226655
WhatsApp: +86-13618105229

Yoyik menawarkan pelbagai jenis alat ganti untuk turbin stim, penjana, dandang dalam loji kuasa:
HP Manual Injap WJ65F-1.6P-II
Injap Stop Elektrik J961Y-320C
Injap Stop Electric J961Y-P55160V
Bellows Sealed Globe Valve WJ40F1.6p.03
Injap Stop Elektrik J961Y-P55.5140V ZG15CR1MO1V
Wap Stop Valve 100FWJ1.6p
Injap pintu vakum DKZ40H-100
Pam Minyak F3-SV10-1P3P-1
Semak injap H44H-10C
Pengedap minyak pengedap vakum rocker pengedap ACG060N7NVBP
Injap pelepasan udara automatik ARI DG-10
Semak injap H64Y-2500SPL
Globe Valve Manufacturers KHWJ25F-3.2p
Hentikan injap J65Y-P6160V
Injap Relief Tekanan YSF16-70*130kkj
Akumulator NXQA-A 10/20-L-EH
injap solenoid ss 3d01a012
Injap pintu vakum elektrik DKZ941Y-16C
Kubah-injap DN80 untuk pengendalian bahan Clyde Bergermann P18639C-00
Ujian Solenoid Valve 0508.919T0101.AW002
Pembungkusan Piston Rod 441-153622-7-A36
Gate Globe Check Valves Pengilang WJ41B-40P
Injap berhenti elektrik J961Y-P5550V
Motor YZPE-160M2-4
Hentikan injap PJ65Y-320
Semak injap H41H-10P
Injap poppet dalaman soot blowerr O0000373
Injap rama-rama D41H-16C