Als kernapparatuur van het condensor-vacuümsysteem van de energiecentrale, de 2S-185A tweetraps waterringvacuümpompheeft een directe invloed op de prestaties van de efficiëntie van de eenheid en het energieverbruik vanwege de operationele stabiliteit. Pompasslijtage is echter een van de meest voorkomende storingen van dit type apparatuur, wat vaak leidt tot niet -geplande downtime, een stijging van de onderhoudskosten en een verkorte levensduur van apparatuur. Dit artikel analyseert de structurele kenmerken, het slijtagemechanisme en de managementstrategie om een ​​systematische oplossing te bieden voor ingenieurs van energiecentrales.

I. Structurele kenmerken van de pompas 2S-185A en uitdagingen van de werkomgeving

1.1 Unieke structuur van de tweetraps waterringpomp

De 2S-185A-vacuümpomp neemt een tweetraps series waaierontwerp aan om een ​​hogere vacuümdiploma te behalen door tweetrapscompressie (het ultieme vacuüm kan 2,7 kPa bereiken). De pompas moet tegelijkertijd tweetraps invellers aandrijven en composietbelastingen dragen:

• Radiale afwisselende belasting: de excentrische installatie van de waaier (excentriciteit is ongeveer 4-6 mm) zorgt ervoor dat de waterring periodieke weerstand tegen de messen heeft en de gemeten radiale kracht met één fase kan 200-300N bereiken;
• Axiale stuwkracht: de gasdrukgradiënt gegenereerd door de tweetrapscompressie vormt een axiale stuwkracht en het axiale krachtbereik met één stadium is ongeveer 500-800N;
• Trillingsbelasting: wanneer de waaier wordt geschaald of de dynamische balans mislukt, overschrijdt de onbalans de ISO1940 G2.5 -standaard (≤0,5 g · mm/kg) en de trillingssnelheid kan de drempel van 4,5 mm/s overschrijden.

1.2 Belangrijkste spanningsgebieden van de pompas 2S-185A

Meetgegevens van een demontage van een energiecentrale tonen aan (figuur 1) dat slijtage van pompas is geconcentreerd in de volgende gebieden: lagerpormingoppervlak, waaier van het waaier van de schouderovergang van de as.

II. Analyse van het diepe mechanisme van pompasslijtage

2.1 Koppelingseffect van metaalvermoeidheid en micro-bewegingskleding

Vermoeidheidslijtage: onder de werking van afwisselende spanning kan de maximale schuifspanning op het 2S-185A-asoppervlak de vloeigrens van het materiaal bereiken; Crack -initiatiecyclus: wanneer de spanningsamplitude Δσ> 200MPa, is de levensduur van de crack -initiatie minder dan 10⁶ cycli (overeenkomend met een looptijd van ongeveer 3 maanden).

Micro-motion slijtage: de lichte glijden van de binnenring van het lager en de as veroorzaakt oxidatieve slijtage. Uit de analyse van de samenstelling van het slijtage -puin blijkt dat Fe₃o₄ goed is voor meer dan 60%; In één geval, toen de contactdruk van het paringsoppervlak daalde van de ontwerpwaarde van 80MPa tot 45MPa, nam de slijtage met 3 keer toe.

2.2 kettingreactie van smeerfalen

Statistieken van meerdere defecte pompen laten zien dat 60% van de slijtage direct gerelateerd is aan smeerafwijkingen:

A) Vetfilmbeurt: wanneer de lagertemperatuur> 90 ℃ is, daalt de consistentie van op lithium gebaseerde vet van NLGI-niveau 2 naar niveau 1, en de dikte van de vetfilm neemt af van 25 μm tot 10 μm;

b) Intrusie van verontreinigende stoffen: waterdamppenetratie zorgt ervoor dat de vetzuurwaarde toeneemt (> 1,5 mgkoh/g), versnellende oxidatie en gelatie;

c) Onjuiste relubriceringsinterval: na het overschrijden van de aanbevolen cyclus van de fabrikant (meestal 2000-3000h), neemt het slijtvolume exponentieel toe.

Iii. Belangrijkste beïnvloedende factoren en kwantitatieve evaluatie

3.1 Versterking van materiaal- en procesdefecten

a) Vergelijking van de zaak:

Een plantenpompas (40CR -blus- en temperende behandeling, oppervlakteruwheid RA0,4μm): gemiddelde levensduur 48000H;

B Plantpompas (45 Behandeling met stalen normalisatie, RA1,6 μm): Leven slechts 22000H, slijtagesnelheid met 1,8 keer toegenomen.

b) Metallografische analyse:

Voor assen die niet voldoen aan de HRC28-32 hardheidseisen, is het oppervlakte-martensietgehalte <70%en de slijtvastheid daalt met 40%; Wanneer de dikte van de nitridelaag onvoldoende is (<0,2 mm), wordt de levensduur van de contactvermoeidheid ingekort tot 1/3 van de standaardwaarde.

3.2 Verborgen gevaren voor installatiefouten

A) Impact van centreerafwijking: wanneer de koppelingsoffset> 0,05 mm is, verhoogt het extra buigmoment de asafbuiging met 15%; De axiale kracht gegenereerd door de hoekafwijking van 1 ° kan 20% van de ontwerpbelasting bereiken.

b) Lagercontrole: de axiale klaring van taps toelopen met dubbele rij moet worden geregeld op 0,08-0,15 mm. Te strak (<0,05 mm) veroorzaakt overmatige temperatuurstijging en te los (> 0,2 mm) zal de impactbelasting veroorzaken.

De slijtage van de 2S-185A-pompas is in wezen het resultaat van de gecombineerde effecten van de mechanische omgeving, materiaaleigenschappen en werking en onderhoudsbeheer. Door het draagmechanisme kwantitatief te analyseren en een preventief onderhoudssysteem op te zetten, kan de levensduur van de pompas aanzienlijk worden verlengd. Het wordt aanbevolen dat energiecentrales een managementproces van gesloten lus vaststellen dat ontwerpbeoordeling, conditie-monitoring en gestandaardiseerde activiteiten omvat om het niet-geplande downtime-tarief te verminderen tot minder dan 0,5% en een sprong in de betrouwbaarheid van de apparatuur te bereiken.

Bij het zoeken naar hoogwaardige, betrouwbare vacuümpompen is Yoyik ongetwijfeld een keuze die het overwegen waard is. Het bedrijf is gespecialiseerd in het leveren van een verscheidenheid aan stroomuitrusting, waaronder stoomturbine-accessoires en heeft veel lof gewonnen voor zijn producten en diensten van hoge kwaliteit. Neem voor meer informatie of vragen contact op met de onderstaande klantenservice:

E-mail: sales@yoyik.com
Tel: +86-838-2226655
WhatsApp: +86-13618105229

Yoyik biedt verschillende soorten reserveonderdelen voor stoomturbines, generatoren, ketels in energiecentrales:
HP Handmatige klep WJ65F-1.6P-II
Elektrische stopklep J961Y-320C
Elektrische stopklep J961Y-P55160V
balg verzegelde Globe Valve WJ40F1.6P.03
Elektrische stopklep J961Y-P55.5140V ZG15CR1MO1V
STEAM STOPKLEP 100FWJ1.6P
Vacuümpoortventiel DKZ40H-100
Oliepomp F3-SV10-1P3P-1
Checkklep H44H-10C
afdichtolie vacuüm pomp rocker afdichting ACG060N7NVBP
Automatische luchtafgifteklep Ari DG-10
Check klep H64Y-2500SPL
fabrikanten van bolklep KHWJ25F-3.2P
Stop Valve J65Y-P6160V
Drukontlastklep YSF16-70*130KKJ
Accumulator NXQA-A 10/20-L-EH
SS -solenoïde klep 3D01A012
Elektrische vacuümpoortklep DKZ941Y-16C
Dome-VALVE DN80 voor Clyde Bergermann Materialen Handling P18639C-00
Test Solenoïde klep 0508.919T0101.AW002
Verpakking zuiger staaf 441-153622-7-A36
Gate Globe Check Valves Fabrikanten WJ41B-40P
Elektrische stopklep J961Y-P5550V
Motor YZPE-160M2-4
Stop Valve PJ65Y-320
Checkklep H41H-10P
Interne poppetventiel van roetblazerr O0000373
Vlinderklep D41H-16C