Ako základné vybavenie kondenzačného vákuového systému elektrárne, dvojstupňový vodný krúžok 2S-185Avákuové čerpadlomá priamy vplyv na účinnosť jednotky a výkonnosť energie v dôsledku jej prevádzkovej stability. Opotrebovanie hriadeľa čerpadla je však jedným z najbežnejších zlyhaní tohto typu zariadenia, čo často vedie k neplánovaným prestojom, nárast nákladov na údržbu a skrátenej životnosti zariadenia. Tento článok analyzuje štrukturálne charakteristiky, mechanizmus opotrebenia a stratégiu riadenia s cieľom poskytnúť systematické riešenie pre inžinierov elektrární.

I. Štrukturálne charakteristiky hriadeľa čerpadla 2S-185A a výzvy pracovného prostredia

1.1 Unikátna štruktúra dvojstupňového čerpadla na vodný kruh

Vákuové čerpadlo 2S-185A prijíma dvojstupňový dizajn obežného kolesa na dosiahnutie vyššieho stupňa vákua prostredníctvom dvojstupňovej kompresie (konečné vákuum môže dosiahnuť 2,7 kPa). Jeho hriadeľ čerpadla musí riadiť dvojstupňové obežné kolesá súčasne a zložené zaťaženia medveďov:

• Radiálne striedavé zaťaženie: Excentrická inštalácia obežného kolesa (excentricita je asi 4-6 mm) spôsobuje, že vodný kruh má periodický odpor voči lopatkám a nameraná jednostupňová radiálna sila môže dosiahnuť 200-300N;
• Axiálny ťah: Gradient tlaku plynu generovaný dvojstupňovým kompresiou tvorí axiálny ťah a rozsah jednostupňovej axiálnej sily je asi 500-800 N;
• Zaťaženie vibrácií: Keď je obežné koleso zmenšené alebo zlyhá dynamická rovnováha, nerovnováha presahuje štandard ISO1940 G2.5 (≤0,5 g · mm/kg) a rýchlosť vibrácií môže prekročiť prahovú hodnotu 4,5 mm/s.

1.2 Kľúčové oblasti stresu hriadeľa čerpadla 2S-185A

Údaje o meraní v prípade demontážnej elektrárne (obrázok 1) ukazujú, že opotrebovanie hriadeľa čerpadla je koncentrované v týchto oblastiach: povrchová plocha ložiska, kľúčové kolesá, sekcia prechodu ramena hriadeľa.

II. Analýza hlbokého mechanizmu opotrebovania hriadeľa čerpadla

2.1 Spojovací účinok únavy kovu a opotrebovanie mikro-pohybom

Únava opotrebenia: Pri účinku striedavého napätia môže maximálne šmykové napätie na povrchu hriadeľa 2S-185A dosiahnuť výnosovú pevnosť materiálu; Cyklus iniciácie trhlín: Keď je amplitúda napätia Δσ> 200 MPa, začatie trhlín je nižšia ako 10 ⁶ cykly (zodpovedá dobe behu asi 3 mesiace).

Mikro-pohybové opotrebenie: Mierne kĺzanie vnútorného kruhu ložiska a hriadeľ spôsobuje oxidačné opotrebenie. Analýza zloženia zvyškov opotrebenia ukazuje, že fer₃o₄ predstavuje viac ako 60%; V jednom prípade, keď kontaktný tlak párenia povrchu klesol z konštrukčnej hodnoty 80 mPa na 45 mPa, miera opotrebenia sa zvýšila o 3 krát.

2.2 Reťazová reakcia zlyhania mazania

Štatistika viacerých chybných čerpadiel ukazuje, že 60% opotrebenia priamo súvisí s abnormalitami mazania:

A) Ruptúra ​​tukového filmu: Keď je teplota ložiska> 90 ℃, konzistencia kvapiek tukov na báze lítia z hladiny NLGI na úroveň 1 na úroveň 1 a hrúbka tukového filmu sa znižuje z 25 μm na 10 μm;

b) Vniknutie znečisťujúcich látok: Prenikanie vodnej pary spôsobuje zvýšenie hodnoty mastnice kyseliny (> 1,5 mgkoh/g), urýchľujúca oxidácia a gél;

C) Nesprávny interval relibrikácie: Po prekročení cyklu odporúčaného výrobcu (zvyčajne 2000-3000H) sa objem opotrebenia exponenciálne zvyšuje.

III. Kľúčové ovplyvňujúce faktory a kvantitatívne hodnotenie

3.1 Amplifikácia materiálových a procesných defektov

a) Porovnanie prípadu:

Hriadeľ rastlinného čerpadla (40CR ochladenie a spracovanie temperovania, drsnosť povrchu RA0,4 μm): priemerná životnosť 48000H;

B Rastovacie čerpadlo hriadeľa (45 oceľovacia ošetrenie oceľou, RA1,6 μm): Životnosť iba 22000H, miera opotrebenia sa zvýšila o 1,8 krát.

b) metalografická analýza:

Pre hriadele, ktoré nespĺňajú požiadavky na tvrdosť HRC28-32, je obsah povrchového martenzitu <70%a odolnosť proti opotrebeniu klesá o 40%; Ak je hrúbka nitridovej vrstvy nedostatočná (<0,2 mm), životnosť únavy kontaktu sa skráti na 1/3 štandardnej hodnoty.

3.2 Skryté nebezpečenstvo chýb inštalácie

a) Vplyv stredovej odchýlky: Keď je posun spojenia> 0,05 mm, ďalší ohybový moment zvýši vychýlenie hriadeľa o 15%; Axiálna sila generovaná uhlovou odchýlkou ​​1 ° môže dosiahnuť 20% konštrukčného zaťaženia.

b) Ovládanie výšky ložiska: axiálna vôľa dvojradových zúžených ložísk valcov by sa mala riadiť pri 0,08-0,15 mm. Príliš tesné (<0,05 mm) spôsobí nadmerné zvýšenie teploty a príliš voľné (> 0,2 mm) spôsobí nárazové zaťaženie.

Opotrebenie hriadeľa čerpadla 2S-185A je v podstate výsledkom kombinovaných účinkov mechanického prostredia, vlastností materiálu a riadenia prevádzky a údržby. Kvantitatívnou analýzou mechanizmu opotrebenia a stanovením systému preventívnej údržby sa môže výrazne rozšíriť životnosť hriadeľa čerpadla. Odporúča sa, aby elektrárne vytvorili proces riadenia s uzavretou slučkou, ktorý zahŕňa preskúmanie návrhu, monitorovanie stavu a štandardizované operácie, aby sa znížila neplánovaná miera prestoja pod 0,5% a dosiahla skok v spoľahlivosti zariadenia.

Pri hľadaní vysoko kvalitných a spoľahlivých vákuových čerpadiel je Yoyik nepochybne voľbou, ktorú stojí za zváženie. Spoločnosť sa špecializuje na poskytovanie rôznych energetických zariadení vrátane doplnkov parných turbín a získala široké uznanie za svoje kvalitné výrobky a služby. Ak potrebujete ďalšie informácie alebo otázky, kontaktujte zákaznícky servis nižšie:

E-mail: sales@yoyik.com
Tel: +86-838-2226655
WhatsApp: +86-13618105229

Yoyik ponúka rôzne typy náhradných dielov pre parné turbíny, generátory, kotly v elektrárňach:
HP manuálny ventil WJ65F-1.6p-II
Elektrický zastavovací ventil J961Y-320C
Elektrický zastavovací ventil J961Y-P55160V
Bellows Utesnená guľatá ventil WJ40F1.6p.03
Elektrický zastavovací ventil J961Y-P55.5140V ZG15CR1MO1V
parný zastavovací ventil 100FWJ1.6p
Vákuový ventil ventilu DKZ40H-100
Olejové čerpadlo F3-SV10-1p3p-1
Skontrolujte ventil H44H-10C
tesnenie olejového vákuového čerpadla Rocker tesnenie ACG060N7NVBP
Automatické uvoľňovanie vzduchového ventilu ARI DG-10
Skontrolujte ventil H64Y-2500SPL
Výrobcovia ventilov Globe KHWJ25F-3.2p
Zastavenie ventilu J65Y-P6160V
Ventil tlaku YSF16-70*130KKJ
Akumulátor NXQA-A 10/20-L-EH
SS solenoidný ventil 3D01A012
Elektrický vákuový ventil ventilu DKZ941Y-16C
DOME-VENTER DN80 pre CLYDE Bergermann Materials Mandling P18639C-00
Test solenoidového ventilu 0508.919T0101.AW002
Balenie piestu 441-153622-7-A36
kontrolné ventily brány Výrobcovia WJ41B-40P
Elektrický zastavovací ventil J961Y-P5550V
Motor YZPE-160M2-4
Stop ventil pj65y-320
Skontrolujte ventil H41H-10P
Interný popppetový ventil sada dúchadla O0000373
Motýľový ventil D41H-16C