Si pajisje thelbësore e sistemit vakum të kondensatorit të termocentralit, unaza uji me dy faza 2S-185Apompë vakumika një ndikim të drejtpërdrejtë në efikasitetin e njësisë dhe performancën e konsumit të energjisë për shkak të stabilitetit të tij operacional. Sidoqoftë, veshja e boshtit të pompës është një nga dështimet më të zakonshme të këtij lloji të pajisjeve, shpesh duke çuar në joproduktive të paplanifikuara, një rritje të kostove të mirëmbajtjes dhe një jetë të shkurtuar të pajisjeve. Ky artikull analizon karakteristikat strukturore, mekanizmin e veshjes dhe strategjinë e menaxhimit për të siguruar një zgjidhje sistematike për inxhinierët e termocentraleve.

I. Karakteristikat strukturore të boshtit të pompës 2S-185A dhe sfidat e mjedisit të punës

1.1 Struktura unike e pompës së unazës ujore me dy faza

Pompa vakum 2S-185A miraton një dizajn të shtytësit të serive me dy faza për të arritur një shkallë më të lartë vakumi përmes kompresimit me dy faza (vakuumi i fundit mund të arrijë 2.7kpa). Boshti i tij i pompës duhet të drejtojë shtytës me dy faza në të njëjtën kohë dhe të mbajë ngarkesa të përbëra:

• Ngarkesa alternative radiale: Instalimi ekscentrik i shtytësit (ekscentriciteti është rreth 4-6 mm) bën që unaza e ujit të ketë rezistencë periodike ndaj blades, dhe forca radiale e matur me një fazë mund të arrijë 200-300N;
• Futja boshtore: Gradienti i presionit të gazit i gjeneruar nga kompresimi me dy faza formon një shtytje boshtore, dhe diapazoni i forcës boshtore me një fazë është rreth 500-800N;
• Ngarkesa e dridhjes: Kur shtytësi është i shkallëzuar ose bilanci dinamik dështon, çekuilibri tejkalon standardin ISO1940 G2.5 (.50.5g · mm/kg), dhe shpejtësia e dridhjes mund të tejkalojë pragun 4.5 mm/s.

1.2 Zonat kryesore të stresit të boshtit të pompës 2S-185A

Të dhënat e matjes së një rasti të çmontimit të termocentralit tregojnë (Figura 1) që veshja e boshtit të pompës është e përqendruar në zonat e mëposhtme: Mbarja e sipërfaqes së çiftëzimit, rruga e çelësit të shtytësit, seksioni i tranzicionit të shpatullave të boshtit.

Ii. Analiza e mekanizmit të thellë të veshjes së boshtit të pompës

2.1 Efekti bashkues i lodhjes metalike dhe veshja e mikro-lëvizjes

Veshja e lodhjes: Nën veprimin e stresit alternative, stresi maksimal i qethjes në sipërfaqen e boshtit 2S-185A mund të arrijë forcën e rendimentit të materialit; Cikli i fillimit të plasaritjeve: Kur amplituda e stresit Δσ> 200MPa, jeta e fillimit të plasaritjes është më pak se 10⁶ cikle (që korrespondon me një kohë vrapimi prej rreth 3 muaj).

Veshja e mikro-lëvizjes: Rrëshqitja e lehtë e unazës së brendshme të kushinetave dhe boshtit shkakton veshje oksiduese. Analiza e përbërjes së mbeturinave të veshjes tregon se Fe₃o₄ përbën më shumë se 60%; Në një rast, kur presioni i kontaktit të sipërfaqes së çiftëzimit ra nga vlera e projektimit prej 80MPa në 45MPa, shkalla e konsumit u rrit me 3 herë.

2.2 Reagimi zinxhir i dështimit të lubrifikimit

Statistikat e pompave të shumta të gabuara tregojnë se 60% e konsumit lidhet drejtpërdrejt me anomalitë e lubrifikimit:

a) Këputja e filmit të yndyrës: Kur temperatura e mbajtjes është> 90 ℃, konsistenca e yndyrave të bazuara në litium bie nga NLGI Niveli 2 në Nivelin 1, dhe trashësia e filmit Grease zvogëlohet nga 25 μm në 10μm;

B) Ndërhyrja ndotëse: Depërtimi i avullit të ujit bën që vlera e acidit të yndyrës të rritet (> 1.5mgkoh/g), duke përshpejtuar oksidimin dhe gelacionin;

c) Intervali i pahijshëm i rivendosjes: Pas tejkalimit të ciklit të rekomanduar të prodhuesit (zakonisht 2000-3000h), vëllimi i veshjes rritet në mënyrë eksponenciale.

Iii Faktorët kryesorë ndikues dhe vlerësimi sasior

3.1 Amplifikimi i defekteve të materialit dhe procesit

a) Krahasimi i çështjes:

Një bosht i pompës bimore (40CR trajtim i shuarjes dhe kalimit, vrazhdësia e sipërfaqes RA0.4 μm): Jeta mesatare 48000h;

B Boshti i pompës bimore (45 trajtim normalizues i çelikut, RA1.6 μm): Jeta vetëm 22000h, shkalla e veshjes u rrit me 1.8 herë.

b) Analiza metalografike:

Për boshtet që nuk plotësojnë kërkesat e ngurtësisë HRC28-32, përmbajtja e martensitit sipërfaqësor është <70%, dhe rezistenca e konsumit zvogëlohet me 40%; Kur trashësia e shtresës së nitrideve është e pamjaftueshme (<0.2 mm), jeta e lodhjes së kontaktit është shkurtuar në 1/3 e vlerës standarde.

3.2 Rreziqet e fshehura të gabimeve të instalimit

a) Ndikimi i devijimit të përqendrimit: Kur kompensimi i bashkimit është> 0.05 mm, momenti shtesë i lakimit rrit devijimin e boshtit me 15%; Forca boshtore e gjeneruar nga devijimi i këndit prej 1 ° mund të arrijë në 20% të ngarkesës së projektimit.

b) Kontrolli i pastrimit të kushinetave: Pastrimi boshtor i kushinetave të rradhës me dy rreshta duhet të kontrollohet në 0.08-0.15 mm. Shumë e ngushtë (<0.05 mm) do të shkaktojë rritje të tepërt të temperaturës, dhe shumë e lirshme (> 0.2 mm) do të shkaktojë ngarkesën e ndikimit.

Veshja e boshtit të pompës 2S-185A është në thelb rezultat i efekteve të kombinuara të mjedisit mekanik, vetive materiale dhe menaxhimit të funksionimit dhe mirëmbajtjes. Duke analizuar në mënyrë sasiore mekanizmin e veshjes dhe duke vendosur një sistem mirëmbajtjeje parandaluese, jeta e boshtit të pompës mund të zgjatet ndjeshëm. Rekomandohet që termocentralet të krijojnë një proces të menaxhimit me lak të mbyllur që përfshin rishikimin e projektimit, monitorimin e kushteve dhe operacionet e standardizuara për të zvogëluar normën e paplanifikuar të joproduktive në nën 0.5% dhe për të arritur një kërcim në besueshmërinë e pajisjeve.

Kur kërkoni pompa vakumi me cilësi të lartë, të besueshme, Yoyik është padyshim një zgjedhje që ia vlen të merret në konsideratë. Kompania është e specializuar në sigurimin e një larmie pajisjesh të energjisë, përfshirë aksesorët e turbinave me avull, dhe ka fituar një brohoritje të gjerë për produktet dhe shërbimet e saj me cilësi të lartë. Për më shumë informacion ose pyetje, ju lutemi kontaktoni shërbimin e klientit më poshtë:

E-mail: sales@yoyik.com
Tel: +86-838-2226655
WhatsApp: +86-13618105229

Yoyik ofron lloje të ndryshme të pjesëve rezervë për turbinat me avull, gjeneratorët, kaldaja në termocentrale:
Valvula manuale HP WJ65F-1.6P-II
Valvula Elektrike e Ndalimit J961Y-320C
Valvula Elektrike e Ndalimit J961Y-P55160V
Bellows vulosur Valve Globe WJ40F1.6P.03
Valvula Elektrike e Ndalimit J961Y-P55.5140V ZG15CR1MO1V
Valvula e ndalimit të avullit 100fwj1.6p
Valvula e Portës Vakum DKZ40H-100
Pompë vaji f3-sv10-1p3p-1
Kontrolloni valvulën H44H-10C
Nëning
Valvula automatike e lëshimit të ajrit ARI DG-10
Kontrolloni valvulën H64Y-2500SPL
Prodhuesit e valvulave të globit KHWJ25F-3.2P
Ndaloni valvulën J65Y-p6160V
Valvula e lehtësimit të presionit ysf16-70*130kkj
Akumulatori NXQA-A 10/20-L-EH
Valvula solenoid SS 3D01A012
Valvula e Portës Vakum Elektrike DKZ941Y-16C
Dome-Valve DN80 për Materialet Clyde Bergermann Trajtimi i P18639C-00
Test Valvula solenoid 0508.919T0101.AW002
Paketimi i pistonit ROD 441-153622-7-A36
prodhuesit e valvulave të kontrollit të globit porta wj41b-40p
Valvula Elektrike e Ndalimit J961Y-P5550V
Motor YZPE-160M2-4
Ndaloni valvulën PJ65Y-320
Kontrolloni valvulën H41H-10P
Valvula e brendshme e poppet e blozës së blozës o0000373
Valvula e fluturave D41H-16C