Enerji santralinin kondenser vakum sisteminin temel ekipmanı olarak, 2S-185A iki aşamalı su halkasıvakum pompasıoperasyonel istikrarı nedeniyle birim verimliliği ve enerji tüketimi performansı üzerinde doğrudan bir etkiye sahiptir. Bununla birlikte, pompa şaft aşınması, genellikle planlanmamış kesinti süresine, bakım maliyetlerinde bir artışa ve kısaltılmış ekipman ömrüne yol açan bu tür ekipmanın en yaygın arızalarından biridir. Bu makale, elektrik santrali mühendisleri için sistematik bir çözüm sağlamak için yapısal özellikleri, aşınma mekanizmasını ve yönetim stratejisini analiz etmektedir.

I. Pompa şaftının yapısal özellikleri 2S-185A ve çalışma ortamının zorlukları

1.1 İki aşamalı su halka pompasının benzersiz yapısı

2S-185A vakum pompası, iki aşamalı sıkıştırma yoluyla daha yüksek bir vakum derecesi elde etmek için iki aşamalı bir pervane tasarımı benimser (nihai vakum 2.7kpa'ya ulaşabilir). Pompa şaftının aynı anda iki aşamalı pervane kullanması ve kompozit yükler taşıması gerekir:

• Radyal Alternatif Yük: Pervane'nin eksantrik montajı (eksantriklik yaklaşık 4-6 mm'dir), su halkasının bıçaklara periyodik bir dirence sahip olmasına neden olur ve ölçülen tek aşamalı radyal kuvvet 200-300n'ye ulaşabilir;
• Eksenel itme: İki aşamalı sıkıştırma tarafından üretilen gaz basıncı gradyanı bir eksenel itme oluşturur ve tek aşamalı eksenel kuvvet aralığı yaklaşık 500-800N;
• Titreşim yükü: Pervane ölçeklendirildiğinde veya dinamik denge başarısız olduğunda, dengesizlik ISO1940 G2.5 standardını (≤0.5g · mm/kg) aşar ve titreşim hızı 4.5mm/s eşiğini aşabilir.

1.2 Pompa şaftının temel stres alanları 2S-185A

Bir elektrik santrali sökme kasası gösterisinin ölçüm verileri (Şekil 1) Pompa mili aşınması aşağıdaki alanlarda konsantre ediliyor: Rulman Çiftleşme Yüzeyi, Pervane Keyway, Şaft Omuz Geçiş Bölümü.

İi. Pompa şaft aşınmasının derin mekanizmasının analizi

2.1 Metal yorgunluğu ve mikro-hareket aşınmasının birleştirme etkisi

Yorgunluk aşınması: Alternatif stresin etkisi altında, 2S-185A şaft yüzeyi üzerindeki maksimum kesme gerilimi, malzemenin akma mukavemetine ulaşabilir; Çatlak başlatma döngüsü: Stres genliği Δσ> 200mPa olduğunda, çatlak başlatma ömrü 10⁶ döngüden azdır (yaklaşık 3 aylık bir çalışma süresine karşılık gelir).

Mikro-hareket aşınması: Yatağın iç halkasının ve şaftın hafif kayması oksidatif aşınmaya neden olur. Aşınma enkaz kompozisyonunun analizi, Fe₃o₄'nun%60'tan fazla olduğunu göstermektedir; Bir durumda, çiftleşme yüzeyinin temas basıncı 80MPA tasarım değerinden 45MPa'ya düştüğünde, aşınma oranı 3 kat arttı.

2.2 Yağlama arızasının zincir reaksiyonu

Çoklu hatalı pompaların istatistikleri, aşınmanın% 60'ının doğrudan yağlama anormallikleriyle ilişkili olduğunu göstermektedir:

A) Gres film rüptürü: Yatak sıcaklığı> 90 ℃ olduğunda, lityum bazlı gres kıvamı NLGI seviye 2'den Seviye 1'e düşer ve gres film kalınlığı 25μm'den 10μm'ye düşer;

b) kirletici girişi: Su buharı penetrasyonu, gres asit değerinin artmasına neden olur (> 1.5mgkoh/g), oksidasyon ve jelasyonu hızlandırır;

c) Yanlış bağlılık aralığı: Üreticinin önerilen döngüsünü (genellikle 2000-3000h) aştıktan sonra, aşınma hacmi katlanarak artar.

III. Anahtar etkileyen faktörler ve nicel değerlendirme

3.1 Malzeme ve süreç kusurlarının amplifikasyonu

a) Vaka karşılaştırması:

Bir bitki pompası mili (40CR söndürme ve temperleme işlemi, yüzey pürüzlülüğü RA0.4μm): Ortalama yaşam 48000h;

B Bitki Pompası Mili (45 Çelik Normalleştirme Tedavisi, RA1.6μM): Yaşam sadece 22000H, aşınma oranı 1.8 kat arttı.

b) Metalografik analiz:

HRC28-32 sertlik gereksinimlerini karşılamayan şaftlar için, yüzey martensit içeriği <%70 ve aşınma direnci%40 azalır; Nitrür tabakasının kalınlığı yetersiz olduğunda (<0.2mm), temas yorgunluğu ömrü standart değerin 1/3'üne kısaltılır.

3.2 Gizli kurulum hataları tehlikeleri

a) Merkezleme sapmasının etkisi: Kuplaj ofseti> 0.05mm olduğunda, ek bükme momenti şaft sapmasını%15 arttırır; 1 ° 'nin açı sapması ile üretilen eksenel kuvvet, tasarım yükünün% 20'sine ulaşabilir.

B) Yatak temizleme kontrolü: Çift sıralı konik silindir yataklarının eksenel boşluğu 0.08-0.15mm'de kontrol edilmelidir. Çok sıkı (<0.05mm) aşırı sıcaklık artışına neden olur ve çok gevşek (> 0.2mm) darbe yüküne neden olur.

2S-185A pompa milinin aşınması, esasen mekanik ortamın, malzeme özelliklerinin ve çalışma ve bakım yönetiminin birleşik etkilerinin sonucudur. Aşınma mekanizmasını nicel olarak analiz ederek ve önleyici bir bakım sistemi oluşturarak, pompa şaftının ömrü önemli ölçüde genişletilebilir. Enerji santrallerinin planlanmamış kesinti oranını% 0,5'in altına düşürmek ve ekipman güvenilirliğinde bir sıçrama elde etmek için tasarım incelemesi, durum izleme ve standart işlemleri içeren kapalı döngü yönetim süreci oluşturması önerilir.

Yüksek kaliteli, güvenilir vakum pompaları ararken, Yoyik şüphesiz düşünmeye değer bir seçimdir. Şirket, Steam türbin aksesuarları da dahil olmak üzere çeşitli güç ekipmanları sağlama konusunda uzmanlaşmıştır ve yüksek kaliteli ürün ve hizmetleri için büyük beğeni topladı. Daha fazla bilgi veya soru için lütfen aşağıdaki Müşteri Hizmetleri ile iletişime geçin:

E-mail: sales@yoyik.com
Tel: +86-838-222655
Whatsapp: +86-13618105229

Yoyik, buhar türbinleri, jeneratörler, enerji santrallerindeki kazanlar için çeşitli yedek parça türleri sunar:
HP Manuel Valf WJ65F-1.6P-II
Elektrikli durak valfi J961y-320C
Elektrikli durak valfi J961y-P55160V
Körük Mühürlü Küre Valfi WJ40F1.6P.03
Elektrikli Durak Valfi J961Y-P55.5140V ZG15CR1MO1V
Buhar Durdur Valfi 100FWJ1.6P
Vakum Kapısı Valfi DKZ40H-100
Yağ Pompası F3-SV10-1P3P-1
Çek valf H44H-10C
Sızdırmazlık Yağı Vakum Pompası Rocker Sızdırmazlık ACG060N7NVBP
Otomatik Hava Serbest Bırakma Valfı ARI DG-10
Çek valfi H64Y-2500SPL
Küre Valf Üreticileri KHWJ25F-3.2P
Durdur valf J65Y-P6160V
Basınç tahliye vanası YSF16-70*130KKJ
Akümülatör NXQA-A 10/20-L-EH
SS Solenoid Valf 3D01A012
Elektrikli Vakum Kapı Valfi DKZ941Y-16C
Clyde Bergermann Malzemeleri İşlemesi için Dome-Valve DN80 P18639C-00
Test Solenoid Valf 0508.919T0101.AW002
Paketleme Piston Çubuğu 441-153622-7-A36
Kapı Globe Çek Vanaları Üreticileri WJ41B-40P
Elektrikli durak valfi J961y-P5550V
Motor YZPE-160M2-4
Valfı durdur PJ65y-320
Çek valf H41H-10P
Kurum Blowerr O0000373 Dahili Poppet Valfı
Kelebek valfi D41H-16C