Як основне обладнання конденсаторної вакуумної електростанції, двоступенева водна кільце 2S-185Aвакуумний насосмає прямий вплив на ефективність одиниці та ефективність споживання енергії завдяки його оперативній стабільності. Однак зношування валів насосів є одним з найпоширеніших збоїв такого типу обладнання, що часто призводить до незапланованого простою, зростання витрат на обслуговування та скороченого терміну експлуатації обладнання. Ця стаття аналізує структурні характеристики, механізм зносу та стратегію управління, щоб забезпечити систематичне рішення для інженерів електростанцій.

I. Структурні характеристики валу насоса 2S-185A та виклики робочого середовища

1.1 Унікальна конструкція двоступеневого насоса для водного кільця

Вакуумний насос 2S-185A приймає двоступеневу конструкцію робочого колеса для досягнення більш високого ступеня вакууму за допомогою двоступеневого стиснення (кінцевий вакуум може досягти 2,7 кПа). Його насосний вал повинен одночасно керувати двоступеневими кричущими та перенести композитні навантаження:

• Радіальне чергування навантаження: Ексцентрична установка крильчатки (ексцентриситет становить приблизно 4-6 мм) призводить до того, що водяне кільце має періодичну стійкість до лопатей, а вимірювана одноступенева радіальна сила може досягати 200-300n;
• Осьова тяга: градієнт тиску газу, що генерується двоступеневим стисненням, утворює осьову тягу, а одноетапний діапазон осьової сили становить близько 500-800N;
• Вібраційне навантаження: Коли крильчатка масштабується або динамічний баланс провалюється, дисбаланс перевищує стандарт ISO1940 G2.5 (≤0,5 г · мм/кг), а швидкість вібрації може перевищувати поріг 4,5 мм/с.

1.2 Ключові області напруги вала насоса 2S-185А

Дані вимірювань показують випадок демонтажу електростанцій (рис. 1), що зношування валів насоса зосереджена в таких областях: поверхня, що підлягає спаровуванню, кістяк для крильчатки, перехід плечей вала.

Ii. Аналіз глибокого механізму зносу валу насоса

2.1 Ефект зчеплення металевої втоми та зносу мікро-руху

Втома втоми: під дією чергування напруги максимальна напруга зсуву на поверхні вала 2S-185A може досягти міцності на вихід матеріалу; Цикл ініціації тріщин: Коли амплітуда стресу Δσ> 200 мПа, термін ініціації тріщин становить менше 10 ⁶ циклів (що відповідає часу бігу близько 3 місяців).

Мікро-руховий знос: незначне ковзання внутрішнього кільця підшипника та валу викликає окислювальний знос. Аналіз композиції зносу показує, що FE₃O₄ припадає на понад 60%; В одному випадку, коли контактний тиск поверхні спаровування впав з проектного значення від 80 мпА до 45 мпА, швидкість зносу зросла на 3 рази.

2,2 ланцюгова реакція відмови з змащення

Статистика множинних несправних насосів показує, що 60% зносу безпосередньо пов'язані з порушеннями мастила:

А) Розрив жирової плівки: Коли температура підшипника дорівнює> 90 ℃, консистенція жиру на основі літію падає з рівня 2 до рівня 1 до рівня 1, а товщина жирової плівки зменшується з 25 мкм до 10 мкм;

б) вторгнення забруднюючих речовин: проникнення водяної пари призводить до збільшення значення жиру кислоти (> 1,5 мгко/г), прискорення окислення та гелеутворення;

c) Неправильний інтервал відновлення: Після перевищення рекомендованого виробника циклу (як правило, 2000-3000H), об'єм зносу збільшується експоненціально.

Iii. Ключові впливи на фактори та кількісна оцінка

3.1 Посилення матеріалів та дефектів процесу

а) Порівняння випадків:

Вал рослинного насоса (обробка гасіння та загартування 40CR, шорсткість поверхні Ra0,4 мкм): середнє життя 48000h;

B вал рослинного насоса (45 сталь нормалізується обробка, RA1,6 мкм): життя лише 22000h, швидкість зносу збільшена на 1,8 рази.

б) Металографічний аналіз:

Для валів, які не відповідають вимогам твердості HRC28-32, вміст поверхневого мартенситу становить <70%, а стійкість до зносу зменшується на 40%; Коли товщина шару нітриду недостатня (<0,2 мм), термін втоми контакту скорочується до 1/3 стандартного значення.

3.2 Приховані небезпеки помилок встановлення

а) Вплив відмови від центру: Коли зміщення зв'язку становить> 0,05 мм, додатковий момент згинання збільшує відхилення вала на 15%; Осьова сила, що генерується при відхиленні кута 1 °, може досягати 20% від проектного навантаження.

Б) Контроль зазорів підшипника: осьовий зазор подвійного рядка конічних роликів слід керувати на рівні 0,08-0,15 мм. Занадто щільно (<0,05 мм) спричинить надмірне підвищення температури, а занадто вільна (> 0,2 мм) спричинить навантаження на удар.

Знос насоса валу 2S-185A по суті є результатом комбінованих ефектів механічного середовища, властивостей матеріалу та управління експлуатацією та технічним обслуговуванням. Кількісно аналізуючи механізм зносу та встановлюючи систему профілактичного обслуговування, термін експлуатації валу насоса може бути значно розширений. Рекомендується, щоб електростанції встановлювали процес управління закритою циклом, який включає огляд проектування, моніторинг стану та стандартизовані операції для зниження незапланованої швидкості простою до нижньої 0,5% та досягнення стрибка надійності обладнання.

Шукаючи якісні, надійні вакуумні насоси, Yoyik, безсумнівно, є вибором, який варто розглянути. Компанія спеціалізується на забезпеченні різноманітного електроенергетичного обладнання, включаючи аксесуари для парових турбін, і отримала широку оцінку за високоякісні продукти та послуги. Для отримання додаткової інформації або запитів, будь ласка, зверніться до служби служби клієнтів нижче:

E-mail: sales@yoyik.com
Тел: +86-838-2226655
WhatsApp: +86-13618105229

Yoyik пропонує різні види запасних частин для парових турбін, генераторів, котлів на електростанціях:
HP Посібник
Електричний клапан J961Y-320C
Електричний клапан J961Y-P55160V
Белловий глобальний клапан WJ40f1.6p.03
ЕЛЕКТРИЧНИЙ СТОП КЛАПАН J961Y-P55.5140V ZG15CR1MO1V
Steam Stop Valve 100FWJ1.6p
Вакуумний воротний клапан DKZ40H-100
Масляний насос F3-SV10-1p3p-1
ПЕРШИЙ КЛАПАН H44H-10C
герметична нафтова вакуумна насоса для герметизації ACG060N7NVBP
Автоматичний клапан вивільнення повітря ARI DG-10
ПЕРШИЙ КЛАПАН H64Y-2500SPL
Виробники клапана Globe Klve
Зупинка клапана J65Y-P6160V
Клапан для зняття тиску YSF16-70*130KKJ
Акумулятор NXQA-A 10/20-L-EH
Соленоїдний клапан SS 3D01A012
Електричний вакуумний клапан DKZ941Y-16C
Купол-клапан DN80 для обробки матеріалів Clyde Bergermann P18639c-00
Тестовий соленоїдний клапан 0508.919T0101.AW002
Упаковка поршня 441-153622-7-A36
ВІДПОВІДНІ ПЕРЕВІРНІ КАПТУВАННЯ Виробники WJ41B-40P
Електричний клапан J961Y-P5550V
Двигун YZPE-160M2-4
Зупинка клапана PJ65Y-320
ПЕРШИЙ КЛАПАН H41H-10P
Внутрішній поплетовий клапан Soot Blowerr O0000373
Клапан метелика D41H-16C