El sistema de petroli resistent al foc de la turbina de vapor és l’enllaç central per assegurar la precisió i la seguretat de l’ajust de la unitat. Com a equip de potència clau, l'estabilitat de la pressió de sortida delbomba circulantF3-V10-1S6S-1C20L afecta directament el rendiment de control del sistema d’oli EH. Quan la pressió de sortida fluctua, pot causar problemes com l’acció retardada de la vàlvula de la turbina i la fluctuació de la càrrega.

I. Factors d’estructura mecànica

1. Desgast intern i canvi del cos de la bomba

La bomba circulant F3-V10-1S6S-1C20L adopta una estructura de pistó. Després de fer un funcionament a llarg termini, la depuració que coincideix entre el pistó i el cos del cilindre es pot expandir a causa del desgast. Quan la liquidació supera el valor de disseny (normalment ≤10 μm), l’oli d’alta pressió es filtrarà a través de l’eliminació, donant lloc a una disminució de l’eficiència volumètrica. Les dades experimentals mostren que per cada augment d’1 μm de la liquidació, l’amplitud de la fluctuació de la pressió de sortida pot augmentar un 3%-5%. A més, el desgast de la placa de distribució comportarà una distribució desigual d’oli, agreujant encara més la pulsació de la pressió.

2. Desviació d'alineació d'acoblament

L’alineació d’instal·lació del motor i l’eix de la bomba circulant afecta directament l’estabilitat de la transmissió. Si la desviació radial de l'acoblament supera els 0,05 mm/m o la desviació angular supera els 0,1 °, l'eix de la bomba oscil·larà periòdicament. El cas real de mesurament d’una central demostra que quan la desviació és de 0,08 mm/m, la freqüència de fluctuació de pressió es sincronitza amb la freqüència base de la velocitat (com ara 1500rpm correspon a 25Hz) i l’amplitud de fluctuació pot arribar a ± 0,5mpa.

II. Influència de les característiques del petroli

1. Problema de contaminació i bombolles anti-combustible

Quan la densitat d’oli EH és del 4%, la seva viscositat és d’uns 32CST (40 ℃). Si les partícules o l’aigua (contingut d’aigua> 0,1%) es barregen a l’oli, les característiques del flux es canviaran significativament. Per exemple, quan les partícules superiors a 5 μm estan enganxades a la bretxa del nucli de la vàlvula, pot provocar una mutació de flux instantània; i l’aigua reduirà la compressibilitat de l’oli i provocarà l’oscil·lació de pressió.

2. Efecte de precipitació i cavitació de bombolles

Quan la pressió local del sistema és inferior a la pressió de vapor saturada de l’oli, l’aire dissolt a l’oli precipitarà per formar bombolles. Quan aquestes bombolles s’esfondren a la zona d’alta pressió, produeixen microjets que afecten la superfície interior del cos de la bomba circulant, que s’anomena cavitació. La cavitació no només provoca sorolls i vibracions, sinó que també fa que la sortida de flux de la bomba fluctui periòdicament. Els estudis han demostrat que quan la temperatura del petroli supera els 60 ° C, el risc de cavitació augmenta en més del 30%.

Iii. Problemes de disseny i funcionament del sistema

1. Resonància i amortiment insuficients

Si la freqüència natural del pipeline de sortida de la bomba circulant F3-V10-1S6S-1C20L coincideix amb la freqüència de pulsació de pressió, es produirà ressonància. Per exemple, després de la transformació d’una unitat, la longitud del gasoducte va augmentar de 3m a 5m, i la seva freqüència natural va caure de 120Hz a 75Hz, que s’aproxima a la freqüència fonamental de la freqüència fonamental de 25Hz (3 vegades la freqüència) de la bomba, donant lloc a un augment de dues vegades en l’amplitud de la fluctuació de la pressió. Instal·lar un acumulador o ajustar el suport de la canalització pot suprimir eficaçment aquests problemes.

2. Filtre el bloqueig i obertura de bypass

Quan el filtre d’oli de retorn del sistema d’oli EH està bloquejat, la diferència de pressió supera els 0,35MPa, que desencadena la vàlvula de bypass per obrir -se i l’oli no filtrat entra directament a l’entrada de la bomba. Els contaminants (com les deixalles metàl·liques i les partícules d’envelliment de segells) acceleraran el desgast intern de la bomba de circulació, formant un cicle viciós de “contaminació incrustada per bypass”. Les estadístiques mostren que al voltant del 40% de les fallades de fluctuació a la pressió estan relacionades amb el manteniment del filtre intempestiu.

Iv. Factors de funcionament i manteniment

1. Inici i canvis freqüents i de càrrega sobtada

La bomba de circulació F3-V10-1S6S-1C20L ha de superar la inèrcia de l’oli en el moment de l’inici. Si la corba d’acceleració del motor és massa abrupta (com ara el temps de velocitat de 0 <2S), farà que la pressió de sortida es desprengui. Les proves d’una unitat de 600MW mostren que després de l’hora d’inici s’ajusta d’1,5 a 3s, la despesa de pressió baixa d’1,8MPa a 0,6MPa.

2. Envelliment i fuites de segells

Després del segell de l’eix o l’anell del segell de la brida, es pot xuclar l’aire extern a l’entrada de la bomba. Una barreja de gas de l’1%de fracció de volum pot reduir el cabal efectiu d’un 5%-8%. Substituïu regularment els segells de fluorubber (cicle recomanat 2 anys) i utilitzeu espectrometria de masses d’heli per detectar fuites, que poden controlar la velocitat de fuita dins d’1 × 10⁻⁶ ml/s.

V. Solucions i suggeriments d’optimització

1. Monitorització en temps real i advertència precoç: instal·leu sensors de vibració i transmissors de pressió i identifiqueu les freqüències característiques de cavitació o fallada mecànica mitjançant l’anàlisi FFT.

2. Gestió fina de la qualitat del petroli: Mantingueu NAS 1638 Grau ≤5, contingut d’aigua <0,05%i valor d’àcid de prova cada mes.

3. Millora estructural: Utilitzeu el recobriment de carbur de tungstè per a parells de cilindre prunger greument desgastats, augmenten la duresa a HRC70 i esteneu la vida en més de 3 vegades.

4. Optimització d’amortiment del sistema: instal·leu un amortidor de pulsació a la presa de la bomba per reduir l’amplitud de la fluctuació de la pressió d’un 60%-80%.

La fluctuació de pressió de sortida de la bomba circulant F3-V10-1S6S-1C20L és el resultat de l’acoblament de múltiples factors com el desgast mecànic, la degradació del petroli, la ressonància del sistema, etc. mitjançant un manteniment refinat, un control en temps real i una transformació dirigida, la fluctuació de pressió es pot controlar dins de ± 0,2mpa, millora significativament la fiabilitat del sistema de reglament de la turbina.

Quan busqueu bombes d’oli de gran qualitat i fiables, Yoyak és, sens dubte, una opció que val la pena tenir en compte. La companyia està especialitzada en proporcionar una varietat d’equips elèctrics, inclosos els accessoris de turbines de vapor i ha obtingut una gran aclamació pels seus productes i serveis d’alta qualitat. Per obtenir més informació o consulta, poseu -vos en contacte amb el servei d’atenció al client a continuació:

E-mail: sales@yoyik.com
Tel: +86-838-2226655
WhatsApp: +86-13618105229

Yoyik ofereix diversos tipus de recanvis per a turbines de vapor, generadors, calderes en plantes elèctriques:
Vàlvula de verificació de swing H61Y-100
Reducer Gearbox m02225.obgcc1d1.5a
Vàlvula principal de l’emissió d’hidrogen PTFE Core WJ61-F
Solenoide 12V CCP115M
Vàlvula de solenoide C23BA4004011B61
Vàlvula de parada elèctrica J961Y-P42.3120i
Vàlvula de solenoide EFHB8320G174 220/50
Servo Valve SM4 20 (15) 57 80/40 10 S182
Vàlvula TDM098UVW-CS
Vàlvula de parada de buit DKJ941H-25
Comproveu la vàlvula H44H-64
Acoblament de fluids Yox II560
Vàlvula de porta elèctrica Z945X-16C
Gasket de capó Z942H-16C
Pressió del vent anti-bloqueig Sampler PFP-B-II
bufeta amb kit de segell NXQ-A-10/10-Ly
Stop Valve J61Y-2600SPL
Gate Z41F4-10C
Vàlvula de parada elèctrica J961Y-P55140V
Bomba d’oli de segellat HSNH210-46Z
Vàlvula de bola Q11T-10S
Reparació de vàlvules de servo 072-559a
Vàlvula de parada elèctrica J965y-32
Vàlvula de proves de pressió d'aigua d'entrada SD61H-P36.562 WCB
STOP Comproveu la vàlvula WJ15F2.5p
Stop Valve J61Y-P55.110V
Pinion 773064-04-02-32
Comproveu la vàlvula H67Y-2850LB SA-182 F91
Vàlvules de manxa wj20f2.5p
Stop Valve J61H-16P